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风机安装与维护
通风除尘_浅析卧式风机盘管的选择暖通空调国产风机盘管的现状与
风机盘管机组简称风机盘管。它是由小型透风机、电动机和盘管( 空气换热器) 等组成的空调系统末端装置之一。上世纪50 年代首先应用于美国，其后60 年代日本引进了这种技术，并使其得到了发展。其产品热销于全世界，很多有代表性的空调系统中都应用了他们的产品，其技术也一直处于领先地位，在世界上有着一定的影响。我国上世纪70 年代开始研制风机盘管机组，并首先应用于北京饭店新楼的空调系统中。
由于风机盘管具有下述优点：
??? 1) 机组体型小，占地少,厂房降温，布置和安装方便；
??? 2) 控制灵活，具有个别控制的优越性，可灵活地调节各房间的温度，根据房间的使用状况确定风机盘管的启停；
??? 3) 轻易实现系统分区控制，冷热负荷能够按房间朝向、使用目的、使用时间等把系统分割为若干区域系统，实施分区控制；
??? 4) 噪声相对较小，夜间低档运行的风机盘管机组室内环境一般在30～40dB。故而随着市场经济的飞速发展，风机盘管在酒店、办公楼和一些大型民用建筑中的舒适性空调系统中得到极为广泛应用。
在工程实际中，卧式风机盘管的运用极为普遍。其常见的安装方式为暗躲于顶棚上，送风方式多为上部侧送。具体工程设计时，设计师按下述原则及步骤选择
设备
，选择原则为：
??? 1) 房间的冷、热负荷的大小；
??? 2) 房间的噪音要求；
??? 3) 装饰布置要求；
??? 4) 末端设备的参数( 制冷或制热能力、噪音、尺寸等) 。
??? 选择步骤为:
??? 1) 计算房间的冷热负荷；
??? 2) 根据冷负荷，以风机盘管中档冷量来选择风机盘管型号；
??? 3) 校核该型号的风机盘管的全热制冷量和显热制冷量是否满足房间热湿负荷的要求；
??? 4) 确定末端设备型号。
笔者通过对大量的采用卧式风机盘管的工程实例调研发现，系统在实际使用过程中，房间的舒适性较少能令人满足。在职员主要活动区域，有的区域令人有较强的冷感，而有的区域则令人有闷热感。这说明按上述的方法选择风机盘管，存在一定的不足，即在风机盘管的选择过程中没有考虑设备的舒适性。
???
简介： 本文介绍了国产风机盘管和国外风机盘管的主要差距，以及国产风机盘管的优点和缺点，类型等方面的知识。 关键字：风机盘管 送风静压 焓差 1 引言近年我国风机盘管制造业快速发展，年产量已从八十年代初的数千台激增到目前的五十多万台，但产品性能却长期徘徊于国外七十年代水平。这种低水平下的快速增长，前景不容乐观。八十年代中期，以美国特灵、约克、开利等公司为代表的国外风机盘管制造业，已相继完成了产品的更新换代，并推出了一代全新产品。当时我国空调行业正陶醉于国产风机盘管在冷量、噪声等孤立参数上接近国外产品而忽略了综合性能和使用效果上的真实差距，以致这次产品更新换代未能在我国空调界引起任何反响。实际上，国外最新一代风机盘管无论在性能、品种及空调上都要领先于我国产品。 2 国产风机盘管的主要差距空气调节是借助空调器或末端装置向房间连续或断续输送具有一定温差的送风来保持房间的热湿平衡和温、湿度要求。当送风冷量与冷负荷处平衡状态时，空调精度仅取决于送风温度和换气次数。送风温差越小、换气次数越多、室温梯度和波动幅度越小，空调精度也越高。所以GBJ19-87《采暖通风与空气调节设计规范》中，对不同精度要求的空调房间的最大送风温差和最低换气次数都要作出明确规定：如夏季舒适性空调，送风温差不宜大于10℃；换气次数不宜少于每小时5次。供冷量仅能表示风机盘管消除冷负荷的能力；空调效果优劣则取决于实际风量和送风焓差。从理论上讲，针对不同冷负荷、不同使用要求的空调场合，应该选用不同风量、不同焓差的机组，才可能取得最佳空调效果。 我国行业标准JB/T4283-91《风机盘管机组》中对产品的风量、供冷（热）量、单位风机功率供冷量、噪声、水阻力等参数都要作出统一规定，还在配套标准JB/T50056-95《风机盘管机组产品质量分等》中规定按以上参数大小来划分产品质量等级。上述规定不仅造成国产风机盘管性能单一、低静压、高焓差、实际风量不足、送风温差过大，实际性能和使用效果的不良倾向。 相比之下，国外厂商则更注重不断提高产品性能和使用效果。目前，不同风量的产品中，不仅有了2排、3排、（2+1）排等不同冷、热量的单一盘管或组合盘管，而且还提供高静压、标准静压、低噪声等不同送风静压的产品。因而同一名义风量中，就有多种不同静压和不同焓差的产品可供选用。这与目前仅有单一一种低静压、高焓差产品的国产风机盘管相比，其差距是显而易见的。 3 提高暗装风机盘管的送风静压暗装机组约占风机盘管销售量的70～80%以上。暗装机组的性能则代表了风机盘管产品的总体水平。 我国行业标准JB/T4283-91规定：风机盘管（无静压机组）的名义风量要在盘管不通水、进出口静压差为零的条件下进测试。由于暗装机组使用一般须加装送回风格栅、过滤网和短风管，加上盘管凝露、滤网积尘等，都会使风阻力加大，实际风量下降。实际风量不足，又将引起供冷量下降。所以按JB/T4283-91测试条件确定的暗装风机盘管的名义风量、名义供冷量等参数，实际运行中都是不能再现的。 1990年标准修订时，虽然增加了有静压机组的提法，但风量、冷量、噪声等指标都是根据无静压机组制定的，并未作出相应修改，有静压机组根本无法通过该标准的检验。 目前我国厂家按行业标准生产暗装装机组，都属于无静压风机盘管，不仅送风静压低，实际风量严重不足，而且产品体积和重量都偏大，一般要比国外同型号产品大出50～100%，原材料和能源消耗都远远高于国外产品。所以若提高国产风机盘管的总体水平，首要是提高暗装机组的送风静压。 4 生产多种焓差的风机盘管选择风机盘管，供冷量大小取决于计算冷负荷；风量则须满足送风温差、换气次数及气流组织等使用要求。不同冷负荷、不同使用要求的空调房间，冷量的风量的匹配不应是一成不变的。即使空调要求和净容积相同的房间，因气倏条件、朝向或围护结构等差异，也会导致冷负荷的不同，显然须使同不同焓差的风机盘管，才能满足对供冷量的不同需求。使用等焓差风机盘管，即使按冷负荷选择不同供冷量的机组，也有可能导致低负荷房间因风量和换气次数不足而造成室温梯度和波动幅度过大，降低空调精度和舒适性；如果使用相同风量的机组，又可能造成高负荷房间因供冷不足而无法保证温、湿度要求。所以不同使用条件和要求的空调房间，应分别选用不同焓差的风机盘管。 5 发展两排风机盘管减少送风温差、增加换气次数，有助于提高空调精度和舒适性。同样供冷量下，采用小温差、大风量送风，会取得比大温差、小风量送风更佳的空调效果，同时还能缩小盘管传热面积和机组外形尺寸。所以近年以两排管机组为代表低焓差风机盘管，在国外得到迅速发展和普及。 八十年代中期，开利公司就两排管的42C/V系列风机盘管成功取代了已生产多年的三排管42E/J系列老产品。有些国外厂家则用以两排管机组为主导产品的不同排数的系列产品取代了传统的单一三排管产品。 5.1 两排管风机盘管的优点 5.1.1 供冷量不低于传统的三排管机组 两排管盘传热面积虽比三排管小1/3，送风焓差也较低，但风阻力小、风量大，加上采取强化传热和改进盘管水路设计等措施，供冷量完全可以达到或超过传统的三排管机组. 5.1.2 改善空调效果 国外厂家生产的两排管机盘管，平均焓差大致在8.5～14.5kJ/kg之间，平均送风温差为6～10℃（见表1）可满足大多数场合的使用要求。国产风机盘管按名义参数计算的送回风焓差为16.5kJ/kg，因暗装机组实际风量要比名义值低20%以上，实际焓差往往大于20kJ/kg，实际送风温差就会大于15℃，远远超出GBJ19-87规定的夏季舒适性空调允许的送风温差，更无法满足高精度空调的使用要求。 两排管风机盘管焓差低、送风温差小、风量大、换气次数多，空调效果一般优于三排管机组。 5.1.3 高效节能 国产暗装风风机盘管的实际风量和实际供冷量都是低于名义值的，所以不少空调设计人员都按样本给出的中速档参数选用产品，这必然加大所选机组型号，同时也相应加大了冷冻水系统（冷水机组、水泵、冷却塔及管路）的容量和初投资。 两排管风机盘管送风静压高、实际风量大，足以消除无静压机组“名”、“实”不符等弊病，用户可按高速档参数选型，从而缩小所选机组型号、减小冷冻水系统容量和能耗。所以使用两排管风机盘管的空调系统，初投资和运行费用都会低于三排管无静压机组。 5.1.4 降低生产成本和资源消耗 两排管风机盘管不仅节省1/3的有色金属材料（铜管、铝箔），降低生产成本；而且能用小型号机组替代较大型号的三排管无静压机组，大幅度降低原材料及能源消耗，并为用户节省大笔初投资。显然，生产和推广使用两排管风机盘管，具有明显的社会经济效益。 两排管风机盘管焓差低，除湿能力较差，在潜热负荷很高的湿热地区，仍宜采用三排管机组。 5.2 两排管风机盘的结构特点 近年国外流行的两排管风机盘管，有以特灵、约克为代表的5/8〃（15.875毫米）2×6（2排×6根管）盘管；和以开利为代表的3/8〃（9.52毫米）2×8盘管。此前一些厂家生产的1/2〃（12.7毫米）盘管，已在八十年代中期的产品更新换代中被淘汰。5/8〃2×6盘管水阻力较低，更适合高层建筑使用。 ?5.2.1 盘管采用多种水路设计 目前我国生产的三排管盘管，不论长短，都采用相同的三进三出水路。两排管过流断面积小，为了降低水阻力、提高供冷量，不同长度的盘管须采用不同的水路设计。如特灵2×6盘管，200～600风量的中短盘管为二进二出；800风量以上的长盘管为三进三出。开利的2×8盘管，则分别采用了二进二出、三进三出和四进四出三种不同水种。图2是某公司的2×8盘管水路设计。图2-a为二进二出，用于200、300风量；图2-b为三进三出，用于400、600风量；图2-c为四进四出，用于800、1200风量。 5.2.2 通过改变电机转速提供不同送风静压 国外生产的高静压、标准静压及低噪声风机盘管，都是通过改变风机转速来实现的。采用不同电机、会使电机品种过多，库存加大，不利于生产管理和产品售后维修，所以有些厂家采用五速电机。如五档转速依次为最高一高一低一最低的话，高静压机组接最高一高一中三档；标准静压机组接高一中一低三档；低噪声机组可接中一低一最低三档。五速电机的缺点是体积较大、成本较高，而且各档传速不易拉开。 5.2.3 零部件通用化 设计多种排数的风机盘管，须保证结构零部件高度通用化，才能减少零部件品种、方便生产管理、减少库存、缩短制造周期、降低生产成本。 6 修订现行行业标准我国风机盘管行业标准制订于八十年代初，1990年修订颁布实施。该标准基本反映我国七、八十年代对风机盘管的认识水平和产品水平。当时由于计划经济体制的速缚，加上对国外产品发展动态缺乏了解，标准中难免产生一系列不适应当前产品发展的内容或失误，如不及时修订，势必阻碍产品的进步。 6.1 修改名义风量定义和测试条件 名义风量是选用风机盘管的主要依据，保证实际风量与名义风量相符，是对产品的起码要求。 国外风机盘管的名义风量，通常表示产品在正常安装、使用条件下的风量，对于暗装机组则是指一定机外静压下的风量。美国空调与制冷学会标准ARI440-84《房间风机盘管空调器》中规定：出厂时不带送、回风格栅或过滤器的风机盘管，应在12.4Pa机外静压下测试风量，这一规定旨在保证实际风量与名义风量相条款。国产风机盘管（无静压机组）的名义风量则是机外静压为零时的风量，实际风量当然要低于名义值。所以修改名义风量定义和测试条件，与国外先进标准接轨，是提高国产风机盘管性能和产品进入国际空调市场的必要条件。 6.2 放开对产品供冷量的限制 行业标准起草之初，我国风机盘管产量甚低，工艺水平落后，产品性能和质量尚不稳定，标准中限定冷量、噪声等参数，对保证产品质量无疑具有一定积极意义。如今各大企业都引进了国外先进、高效的盘管及钣金加工专用 设备 及生产线，产品质量基本稳定可靠，继续限制供冷量已失去保障产品质量的积极意义，只会将产品长期禁锢于现有水平，成为产品更新换代的绊脚石，而且会误导厂家和用户盲目追求高冷量指标。 JB/T4283-91虽属推荐性标准，但在具体操作中一直被当成强制性标准来执行，凡是不符该标准的产品，都会被国家技术监督局宣布为“不合格产品”，直接影响上市销售。虽然这种靠行政手段赋予标准的强制性和垄断性，是造成国产风机盘管发展长期陷于停滞的根本原因。 6.3 放开对产品噪声的限制 目前发展高静压风机盘管，阻力还来自行业标准中的噪声指标，同时反映出我国企业和用户对空调噪声认识上还存在着误区。 风机盘管噪声都是由气动力噪声和机械噪声合成的。机械噪声固然取决于旋转部件的加工、动平衡及装配精度，即取决于产品质量；但气动力噪声仅与送风静压和风量有关。风机盘管的气动力器声一般高于机械噪声，所以整机噪声自然也不能真实反映风机盘管的内在质量，低噪声更不代表高质量。例如同一名义风量的高静压风机盘管，噪声必然高于标准静压和低噪声机组，但这并不说明前者质量和水平低于后者。所以限制噪声不仅无助于保障产品质量，反而会限制送风静压和风量的提高，直接影响风机盘管的使用效果。 不同使用场合容许的噪声水平是不同的，大型商场店铺没必要象星级饭店客房那样追求低噪声效果。我国行业标准要求风机盘管都须达到同一低噪声水平，显然是不合理的。这不仅无法满足许多场合对高静压、大风量的需求，同时会造成原材料和能源上的巨大浪费。所以国外有关标准中，对风机盘管的噪声都不作任何限制。 6.4 “单位风机功率供冷量”属要领性错误 风机盘管电机输入功率除损耗之外，将全部转化成送风气流的能量。它与盘管传热量（供冷量）之间并无任何直接因果关系，所以“单位风机功率供冷量”不具任何物理意义，乃是错误套用能量转换系数EER或性能系数COP的结果，当属概念性错误。而且该指标不利于发展高静压的低焓差产品，应在修订标准时予以删除。 7 结论 ①按我国现行行业标准生产的风机盘管，都具有低静压、高焓差、送风温差大、性能单一、风量不足、实际性能与名义参数不符等一系列缺点，达不到空调设计规范要求，使用中很难取得理想的空调效果。 ②现行行业标准是造成国产风机盘管发展停带滞不前的主要原因：修订行业标准，与国外先进标准接轨，是完成产品更新换代和进军世界空调市场的先决条件。 ③提高送风静压，发展以两排管风机盘管为主导的低焓差及多种焓 差、不同送风静压的系列产品，是国产风机盘管的发展方向。 ④供冷量仅表明风机盘管消除冷负荷的能力，与空调效果间并不存在必然的因果关系；保证最低换气次数要求的实际送风量和满足送风温差要求的焓差，是决定空调效果的关键。 ⑤噪声不能真实反映风机盘管的内在质量，低噪声并不代表高质量。
面对经济增长、减少能源消耗和环境保护的需要，风电近年来得到了广泛的应用与开发，已经成为越来越重要的战略性新兴产业。但是风电在能源总量中所占比重仍然偏低，据统计，2009年中国风力发电量总计269亿千瓦时，只占总销售量的0.7%。因此，在我国发展风电产业，提高其在发电总量中的比例，成为新能源业界当务之急。
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1、防火阀、排烟阀的主要用途
高层及其它各类现代建筑大都设有通风、空调及防排烟系统，一旦发生火灾，这些系统中的管道将成为火焰、烟气蔓延的通道。为了阻止火势通过风管蔓延扩大，在《建筑设计防火规范》GBJ16-87和《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95中均明确规定了防火阀、排烟
阀的设置要求。
防火阀用在通风、空调系统的送、回风管路上，平时呈开启状态，当火灾一旦发生，管道内气体温度达到70℃时即自行关闭，并在一定时间内能满足耐火稳定性和耐火完整性要求，起隔烟阻火作用。排烟阀用在排烟系统管道上或排烟风机的吸入口处，平时呈关闭状态，当火灾发生时，通过火灾报警信号手动或自动开启阀门，根据系统功能配合排烟，当管道内烟气温度达到280℃时自动关闭，并能在一定时间内满足耐火稳定性和耐火完整性要求，起隔烟阻火作用。
2、防火阀、排烟阀在通风、空调和防排烟系统中的重要作用
防火阀包括重力式防火阀、防火调节阀、防火风口、气动防火阀、防烟防火阀、电子自控防烟防火阀等多种产品；排烟阀包括排烟防火阀、板式排烟口(顶棚用)、竖井用排烟口等产品。防火阀、排烟阀是通风、空调和防排烟系统中重要的组件，在系统中发挥的重要作用主要有以下三方面：
2.1、隔烟阻火作用
在送风系统中，送风机送出的风必须通过主干管分配到支管中；在排烟系统中，烟气由支管到主干管后，进入排烟风机排出。当建筑物内发生火灾时，在通风、空调系统中，为了防止火势通过送风系统蔓延，当送风系统中气体温度达到70℃时，防火阀机构上熔断器动作，阀门亦迅速关阀，切断烟气与火势沿风管蔓延的通路。同样，在排烟系统中，发生火灾时，排烟阀开启，进行排烟，为了截断高温烟气在排烟管路中流动，防止火势蔓延到另一防火分区，当排出的烟气温度达到280℃时，排烟防火阀、排烟口上熔断器动作，阀门必须自动关闭，阻止排烟。由此可见，防火阀、排烟阀做到了该通则通，该断则断的隔烟阻火作用。
2.2、调节作用
在通风、空调系统管路设计中，虽经计算，但在实际工程的运行工况如果有变，则需要通过防火阀阀门对系统各部分的风量进行调节，进行系统调试，将阀门的开度固定下来，合理分配，以满足设计要求。
2.3、启动空载作用
通风空调和排烟系统中所有离心风机和消防专用排烟轴流风机，在安装调试时，为了安全起见，使电机的启动电流最小，一般是空载启动，通过阀门临时截断管路来实现。
3、工程应用中质量要求
3.1、产品质量要求
目前防火、排烟系列产品生产厂家不少，我们消防监督、建审部门和设计部门应严格把关， 让甲方选用“三证”齐全、合格的产品，即要有生产厂家的出厂合格证、公安消防机关的产品销售许可证、国家防火建筑材料质量监督检验中心的产品检验报告。从国家级检验报告和产品技术参数中可反映出产品性能和质量，其依据是国标《防火阀试验方法》GB15930-1995和《排烟防火阀试验方法》GB15931-1995。其产品质量要求体现为5个方面：
3.1.1、温感器动作性能试验
对防火阀、排烟阀的感温元件，分别经恒温水浴、油浴的规定温度，通过不动作与动作试验，检验其是否能按要求的温度准确地关闭。
3.1.2、关闭可靠性试验
在试验台上关闭操作250次，试件应能从开启位置灵活可靠地关闭，各零部件应无明显磨损、变形以及影响其密封性能的损伤。以此来检验关闭的可靠性。
3.1.3、盐雾试验
将试件在盐雾箱进行喷盐雾试验，试件应能从开启位置可靠地关闭，以此检验阀门在实际工程中的抗腐蚀能力。
3.1.4、漏风量试验
阀体前后在规定的压差条件下，试件单位面积的漏风量不大于700Nm3/(h·m２)，以此来检验阀门关闭后的密闭性能。
3.1.5、耐火试验
通过耐火试验，根据在规定时间内的关闭能力和单位面积的漏风量两项指标，判定阀门的耐火能力。
另外从产品的技术参数要求其耐火极限为3h。
3.2、安装质量要求
在日常防火检查和工程验收工作中，笔者发现因安装施工质量问题造成防火排烟阀开启不灵或有故障，排烟阀、排烟口、防火阀、防火风口复位困难等。这应引起施工方的重视，注意以下几点安装要求。
3.2.1、防火阀、排烟阀应严格按图施工，单独设支吊架，以避免风管在高温下变形，影响阀门功能。
3.2.2、阀门在吊顶上或在风道内安装时，应在吊顶板上或风道壁上设检修入孔，一般入孔尺寸不小于450×450mm，在条件限制时，吊顶检修孔也可减小至300×300mm。
3.2.3、防火阀与防火墙(或楼板)之间的风管应采用δ≥1.5mm的钢板制作，最好再在风管管外用耐火材料保温隔热或不燃性材料保护，以保证防火墙的耐火性能。
3.2.4、在阀门的操作机械一侧应有350mm的净空间，以利于检修。
4、防火、排烟阀在工程中存在的一些问题
本人在日常防火建审、工程检查和验收工作中，发现防火、排烟阀存在的一些问题有如下几点，供同行参考。
4.1、消防控制室的送、回风管在其穿墙处未设防火阀。
在建审过程中，发现有些工程设计图上消控室的送、回风管在其穿墙处无防火阀，这与《火灾自动报警系统设计规范》GB50116-98中第6.2.2条不符。设防火阀的目的是为了保证消防控室的防火安全。
4.2、消防控制设备对防烟、排烟设施的控制、显示功能不完善
根据规范GB50116-98中第6.3.9条的规定：火灾报警确认后，必须停止有关部位的空调送风，关闭电动防火阀，并接收其反馈信号；同时启动有关部位的防烟和排烟风机、排烟阀等，并接收其反馈信号。有的工程联动控制中不能分区控制排烟阀、排烟口，有的不能接收其反馈信号，不能反映出阀件的启闭状况。
4.3、管网气体灭火系统无气动防火阀。
GB50116-98中第6.3.4.3条要求：“在延时阶段，应自动关闭防火门、窗，停止通风空调系统，关闭有关部位防火阀。”这要求在管网气体灭火系统中，必须安装气动防火阀，与消防控制设备联动。在个别工程中无此功能。
4.4、送风与排烟合用风道时无远程控制
有些建筑地下室、停车场采用送风与排烟合用风道时，我们发现送风机和排烟机前的截止阀只能现场手动，不能实现控制室的远程控制，平时，送风机工作，其前端的截止阀呈开启状况，一旦发生火灾时，需人到现场去关闭风机前的截止阀，这很不实际，直接影响排烟系统。因此，建议其截止阀增加远程控制功能。
5、系统联动调试及维护管理。
防火阀、排烟阀在实际工程中不是独立的防烟阻火产品，而是在整个消防联动控制系统中有其独特的联动逻辑关系。因此，为了保证其在消防系统中发挥作用，在系统验收前，按联动要求，必须全面进行调试，使通风、空调及防排烟系统达到规范要求。验收后应有专人进行有计划的日常维护管理，以保障阀体处于正常的状况，在防烟阻火作用中发挥其功能。
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简介： 本文介绍了国产风机盘管和国外风机盘管的主要差距，以及国产风机盘管的优点和缺点，类型等方面的知识。 关键字：风机盘管 送风静压 焓差 1 引言近年我国风机盘管制造业快速发展，年产量已从八十年代初的数千台激增到目前的五十多万台，但产品性能却长期徘徊于国外七十年代水平。这种低水平下的快速增长，前景不容乐观。八十年代中期，以美国特灵、约克、开利等公司为代表的国外风机盘管制造业，已相继完成了产品的更新换代，并推出了一代全新产品。当时我国空调行业正陶醉于国产风机盘管在冷量、噪声等孤立参数上接近国外产品而忽略了综合性能和使用效果上的真实差距，以致这次产品更新换代未能在我国空调界引起任何反响。实际上，国外最新一代风机盘管无论在性能、品种及空调上都要领先于我国产品。 2 国产风机盘管的主要差距空气调节是借助空调器或末端装置向房间连续或断续输送具有一定温差的送风来保持房间的热湿平衡和温、湿度要求。当送风冷量与冷负荷处平衡状态时，空调精度仅取决于送风温度和换气次数。送风温差越小、换气次数越多、室温梯度和波动幅度越小，空调精度也越高。所以GBJ19-87《采暖通风与空气调节设计规范》中，对不同精度要求的空调房间的最大送风温差和最低换气次数都要作出明确规定：如夏季舒适性空调，送风温差不宜大于10℃；换气次数不宜少于每小时5次。供冷量仅能表示风机盘管消除冷负荷的能力；空调效果优劣则取决于实际风量和送风焓差。从理论上讲，针对不同冷负荷、不同使用要求的空调场合，应该选用不同风量、不同焓差的机组，才可能取得最佳空调效果。 我国行业标准JB/T4283-91《风机盘管机组》中对产品的风量、供冷（热）量、单位风机功率供冷量、噪声、水阻力等参数都要作出统一规定，还在配套标准JB/T50056-95《风机盘管机组产品质量分等》中规定按以上参数大小来划分产品质量等级。上述规定不仅造成国产风机盘管性能单一、低静压、高焓差、实际风量不足、送风温差过大，实际性能和使用效果的不良倾向。 相比之下，国外厂商则更注重不断提高产品性能和使用效果。目前，不同风量的产品中，不仅有了2排、3排、（2+1）排等不同冷、热量的单一盘管或组合盘管，而且还提供高静压、标准静压、低噪声等不同送风静压的产品。因而同一名义风量中，就有多种不同静压和不同焓差的产品可供选用。这与目前仅有单一一种低静压、高焓差产品的国产风机盘管相比，其差距是显而易见的。 3 提高暗装风机盘管的送风静压暗装机组约占风机盘管销售量的70～80%以上。暗装机组的性能则代表了风机盘管产品的总体水平。 我国行业标准JB/T4283-91规定：风机盘管（无静压机组）的名义风量要在盘管不通水、进出口静压差为零的条件下进测试。由于暗装机组使用一般须加装送回风格栅、过滤网和短风管，加上盘管凝露、滤网积尘等，都会使风阻力加大，实际风量下降。实际风量不足，又将引起供冷量下降。所以按JB/T4283-91测试条件确定的暗装风机盘管的名义风量、名义供冷量等参数，实际运行中都是不能再现的。 1990年标准修订时，虽然增加了有静压机组的提法，但风量、冷量、噪声等指标都是根据无静压机组制定的，并未作出相应修改，有静压机组根本无法通过该标准的检验。 目前我国厂家按行业标准生产暗装装机组，都属于无静压风机盘管，不仅送风静压低，实际风量严重不足，而且产品体积和重量都偏大，一般要比国外同型号产品大出50～100%，原材料和能源消耗都远远高于国外产品。所以若提高国产风机盘管的总体水平，首要是提高暗装机组的送风静压。 4 生产多种焓差的风机盘管选择风机盘管，供冷量大小取决于计算冷负荷；风量则须满足送风温差、换气次数及气流组织等使用要求。不同冷负荷、不同使用要求的空调房间，冷量的风量的匹配不应是一成不变的。即使空调要求和净容积相同的房间，因气倏条件、朝向或围护结构等差异，也会导致冷负荷的不同，显然须使同不同焓差的风机盘管，才能满足对供冷量的不同需求。使用等焓差风机盘管，即使按冷负荷选择不同供冷量的机组，也有可能导致低负荷房间因风量和换气次数不足而造成室温梯度和波动幅度过大，降低空调精度和舒适性；如果使用相同风量的机组，又可能造成高负荷房间因供冷不足而无法保证温、湿度要求。所以不同使用条件和要求的空调房间，应分别选用不同焓差的风机盘管。 5 发展两排风机盘管减少送风温差、增加换气次数，有助于提高空调精度和舒适性。同样供冷量下，采用小温差、大风量送风，会取得比大温差、小风量送风更佳的空调效果，同时还能缩小盘管传热面积和机组外形尺寸。所以近年以两排管机组为代表低焓差风机盘管，在国外得到迅速发展和普及。 八十年代中期，开利公司就两排管的42C/V系列风机盘管成功取代了已生产多年的三排管42E/J系列老产品。有些国外厂家则用以两排管机组为主导产品的不同排数的系列产品取代了传统的单一三排管产品。 5.1 两排管风机盘管的优点 5.1.1 供冷量不低于传统的三排管机组 两排管盘传热面积虽比三排管小1/3，送风焓差也较低，但风阻力小、风量大，加上采取强化传热和改进盘管水路设计等措施，供冷量完全可以达到或超过传统的三排管机组. 5.1.2 改善空调效果 国外厂家生产的两排管机盘管，平均焓差大致在8.5～14.5kJ/kg之间，平均送风温差为6～10℃（见表1）可满足大多数场合的使用要求。国产风机盘管按名义参数计算的送回风焓差为16.5kJ/kg，因暗装机组实际风量要比名义值低20%以上，实际焓差往往大于20kJ/kg，实际送风温差就会大于15℃，远远超出GBJ19-87规定的夏季舒适性空调允许的送风温差，更无法满足高精度空调的使用要求。 两排管风机盘管焓差低、送风温差小、风量大、换气次数多，空调效果一般优于三排管机组。 5.1.3 高效节能 国产暗装风风机盘管的实际风量和实际供冷量都是低于名义值的，所以不少空调设计人员都按样本给出的中速档参数选用产品，这必然加大所选机组型号，同时也相应加大了冷冻水系统（冷水机组、水泵、冷却塔及管路）的容量和初投资。 两排管风机盘管送风静压高、实际风量大，足以消除无静压机组“名”、“实”不符等弊病，用户可按高速档参数选型，从而缩小所选机组型号、减小冷冻水系统容量和能耗。所以使用两排管风机盘管的空调系统，初投资和运行费用都会低于三排管无静压机组。 5.1.4 降低生产成本和资源消耗 两排管风机盘管不仅节省1/3的有色金属材料（铜管、铝箔），降低生产成本；而且能用小型号机组替代较大型号的三排管无静压机组，大幅度降低原材料及能源消耗，并为用户节省大笔初投资。显然，生产和推广使用两排管风机盘管，具有明显的社会经济效益。 两排管风机盘管焓差低，除湿能力较差，在潜热负荷很高的湿热地区，仍宜采用三排管机组。 5.2 两排管风机盘的结构特点 近年国外流行的两排管风机盘管，有以特灵、约克为代表的5/8〃（15.875毫米）2×6（2排×6根管）盘管；和以开利为代表的3/8〃（9.52毫米）2×8盘管。此前一些厂家生产的1/2〃（12.7毫米）盘管，已在八十年代中期的产品更新换代中被淘汰。5/8〃2×6盘管水阻力较低，更适合高层建筑使用。 ?5.2.1 盘管采用多种水路设计 目前我国生产的三排管盘管，不论长短，都采用相同的三进三出水路。两排管过流断面积小，为了降低水阻力、提高供冷量，不同长度的盘管须采用不同的水路设计。如特灵2×6盘管，200～600风量的中短盘管为二进二出；800风量以上的长盘管为三进三出。开利的2×8盘管，则分别采用了二进二出、三进三出和四进四出三种不同水种。图2是某公司的2×8盘管水路设计。图2-a为二进二出，用于200、300风量；图2-b为三进三出，用于400、600风量；图2-c为四进四出，用于800、1200风量。 5.2.2 通过改变电机转速提供不同送风静压 国外生产的高静压、标准静压及低噪声风机盘管，都是通过改变风机转速来实现的。采用不同电机、会使电机品种过多，库存加大，不利于生产管理和产品售后维修，所以有些厂家采用五速电机。如五档转速依次为最高一高一低一最低的话，高静压机组接最高一高一中三档；标准静压机组接高一中一低三档；低噪声机组可接中一低一最低三档。五速电机的缺点是体积较大、成本较高，而且各档传速不易拉开。 5.2.3 零部件通用化 设计多种排数的风机盘管，须保证结构零部件高度通用化，才能减少零部件品种、方便生产管理、减少库存、缩短制造周期、降低生产成本。 6 修订现行行业标准我国风机盘管行业标准制订于八十年代初，1990年修订颁布实施。该标准基本反映我国七、八十年代对风机盘管的认识水平和产品水平。当时由于计划经济体制的速缚，加上对国外产品发展动态缺乏了解，标准中难免产生一系列不适应当前产品发展的内容或失误，如不及时修订，势必阻碍产品的进步。 6.1 修改名义风量定义和测试条件 名义风量是选用风机盘管的主要依据，保证实际风量与名义风量相符，是对产品的起码要求。 国外风机盘管的名义风量，通常表示产品在正常安装、使用条件下的风量，对于暗装机组则是指一定机外静压下的风量。美国空调与制冷学会标准ARI440-84《房间风机盘管空调器》中规定：出厂时不带送、回风格栅或过滤器的风机盘管，应在12.4Pa机外静压下测试风量，这一规定旨在保证实际风量与名义风量相条款。国产风机盘管（无静压机组）的名义风量则是机外静压为零时的风量，实际风量当然要低于名义值。所以修改名义风量定义和测试条件，与国外先进标准接轨，是提高国产风机盘管性能和产品进入国际空调市场的必要条件。 6.2 放开对产品供冷量的限制 行业标准起草之初，我国风机盘管产量甚低，工艺水平落后，产品性能和质量尚不稳定，标准中限定冷量、噪声等参数，对保证产品质量无疑具有一定积极意义。如今各大企业都引进了国外先进、高效的盘管及钣金加工专用 设备 及生产线，产品质量基本稳定可靠，继续限制供冷量已失去保障产品质量的积极意义，只会将产品长期禁锢于现有水平，成为产品更新换代的绊脚石，而且会误导厂家和用户盲目追求高冷量指标。 JB/T4283-91虽属推荐性标准，但在具体操作中一直被当成强制性标准来执行，凡是不符该标准的产品，都会被国家技术监督局宣布为“不合格产品”，直接影响上市销售。虽然这种靠行政手段赋予标准的强制性和垄断性，是造成国产风机盘管发展长期陷于停滞的根本原因。 6.3 放开对产品噪声的限制 目前发展高静压风机盘管，阻力还来自行业标准中的噪声指标，同时反映出我国企业和用户对空调噪声认识上还存在着误区。 风机盘管噪声都是由气动力噪声和机械噪声合成的。机械噪声固然取决于旋转部件的加工、动平衡及装配精度，即取决于产品质量；但气动力噪声仅与送风静压和风量有关。风机盘管的气动力器声一般高于机械噪声，所以整机噪声自然也不能真实反映风机盘管的内在质量，低噪声更不代表高质量。例如同一名义风量的高静压风机盘管，噪声必然高于标准静压和低噪声机组，但这并不说明前者质量和水平低于后者。所以限制噪声不仅无助于保障产品质量，反而会限制送风静压和风量的提高，直接影响风机盘管的使用效果。 不同使用场合容许的噪声水平是不同的，大型商场店铺没必要象星级饭店客房那样追求低噪声效果。我国行业标准要求风机盘管都须达到同一低噪声水平，显然是不合理的。这不仅无法满足许多场合对高静压、大风量的需求，同时会造成原材料和能源上的巨大浪费。所以国外有关标准中，对风机盘管的噪声都不作任何限制。 6.4 “单位风机功率供冷量”属要领性错误 风机盘管电机输入功率除损耗之外，将全部转化成送风气流的能量。它与盘管传热量（供冷量）之间并无任何直接因果关系，所以“单位风机功率供冷量”不具任何物理意义，乃是错误套用能量转换系数EER或性能系数COP的结果，当属概念性错误。而且该指标不利于发展高静压的低焓差产品，应在修订标准时予以删除。 7 结论 ①按我国现行行业标准生产的风机盘管，都具有低静压、高焓差、送风温差大、性能单一、风量不足、实际性能与名义参数不符等一系列缺点，达不到空调设计规范要求，使用中很难取得理想的空调效果。 ②现行行业标准是造成国产风机盘管发展停带滞不前的主要原因：修订行业标准，与国外先进标准接轨，是完成产品更新换代和进军世界空调市场的先决条件。 ③提高送风静压，发展以两排管风机盘管为主导的低焓差及多种焓 差、不同送风静压的系列产品，是国产风机盘管的发展方向。 ④供冷量仅表明风机盘管消除冷负荷的能力，与空调效果间并不存在必然的因果关系；保证最低换气次数要求的实际送风量和满足送风温差要求的焓差，是决定空调效果的关键。 ⑤噪声不能真实反映风机盘管的内在质量，低噪声并不代表高质量。
面对经济增长、减少能源消耗和环境保护的需要，风电近年来得到了广泛的应用与开发，已经成为越来越重要的战略性新兴产业。但是风电在能源总量中所占比重仍然偏低，据统计，2009年中国风力发电量总计269亿千瓦时，只占总销售量的0.7%。因此，在我国发展风电产业，提高其在发电总量中的比例，成为新能源业界当务之急。
合作开发适合中国市场风机
中国已经成为世界上最大的风机生产国和全球增长速度最快的风能市场。截至2009年底，中国风电装机容量已超过25GW，预计到2020年装机容量可达到120GW～150GW。这为国内风电设备厂商提供了广阔的发展空间。
风电是一个不断创新，快速发展的产业。在该领域，技术决定竞争力。中国可再生能源学会理事长石定寰表示，中国已成为风电产业发展最快的国家，但还不是风电强国。国内在很多技术层面，尤其是在核心技术的掌握上，与国外公司相比还有很大差距。“因此，我们一方面要加强自主研发，提高自主创新能力。另一方面，同时也是很重要的，就是要加大国际合作力度，通过国际间的合作进一步提高风电设备的质量。这种合作不仅局限于国外厂商在中国建设风机制造厂，更重要的是让他们建立研发中心。”石定寰说。
科技部高新司能源与交通处处长郑方能表示，近几年我国风电科技领域紧追国外步伐。国产1.5MW和2.0MW级风电机组已成为目前国内市场的主流机型。2.5MW和3.0MW机组已有小批量应用，3.6MW机组已有样机，5,负压风机外框.0WM等更大的机组正在开发。他强调，为了缩短与国外公司的差距，国内风电企业要加强合作交流，共同推进风电行业更好更快地发展。
日前，风电巨头丹麦维斯塔斯公司宣布在中国成立研发中心。据了解，维斯塔斯中国技术研发中心是中国首座国际风能技术研发中心。该公司中国区总裁唐玛勒表示，维斯塔斯中国技术研发中心的远景计划是培养本土精英，开展包括高电压技术、空气动力学、材料研究、软件开发等领域在内的研发工作。“维斯塔斯中国技术研发中心预计在未来5年内累计投资5000万美元，科研人员总数将在两年内翻一番，到2012年将达到200名，且该中心95%的员工均为本土研发人员。”唐玛勒说。
科技创新增加风机容量
目前，我国在能源科技发展战略中已经把可再生能源技术作为重要的支持方向，风电技术是重点研发内容之一。中国风能协会副理事长施鹏飞分析说，从风能产业过去30年的发展看，其研发必须紧密结合市场的需求来做。这个需求就是提高效率、降低成本，也就是如何使风电的成本更接近常规能源的成本。
有关专家表示，“十二五”期间，我国将重点支持大规模陆上、海上风电机组及关键零部件设计及产业化技术，重点开发3MW～5MW级陆上风电机组和6MW～10MW海上风电机组，大型风电机组实现测试平台建设及测试技术研发，建立国际级大型风电技术传动链地面测试平台。
中国科学院工程热物理研究所徐建中院士认为，风机本身的大小是一个阶段性的概念。10年前500kW就是一个最经济的容量，现在可能2.5MW是一个最优的容量。“过两年如果我们在基础研究方面有所突破，就会促进整个风机制造技术的发展，那时候，风机最优的容量会更大一些。另外，如果风机安装技术不取得突破的话，也会严重制约风电产业的发展。”徐建中表示。
维斯塔斯技术研发业务单元总裁芬恩·马德森说，风机技术演进的曲线是不断向前发展的，也就是意味着每一兆瓦的安装成本和生产成本在不断下降，5年之内，度电成本会再降低50%。他进一步解释说，我们会看到面积更大的风轮，而且风机会进一步向智能化、轻量化方向发展。而新软件的使用，更高能效的设计，传动链的改进都会推动度电成本的进一步下降。
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风机销售尽在
1、防火阀、排烟阀的主要用途
高层及其它各类现代建筑大都设有通风、空调及防排烟系统，一旦发生火灾，这些系统中的管道将成为火焰、烟气蔓延的通道。为了阻止火势通过风管蔓延扩大，在《建筑设计防火规范》GBJ16-87和《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95中均明确规定了防火阀、排烟
阀的设置要求。
防火阀用在通风、空调系统的送、回风管路上，平时呈开启状态，当火灾一旦发生，管道内气体温度达到70℃时即自行关闭，并在一定时间内能满足耐火稳定性和耐火完整性要求，起隔烟阻火作用。排烟阀用在排烟系统管道上或排烟风机的吸入口处，平时呈关闭状态，当火灾发生时，通过火灾报警信号手动或自动开启阀门，根据系统功能配合排烟，当管道内烟气温度达到280℃时自动关闭，并能在一定时间内满足耐火稳定性和耐火完整性要求，起隔烟阻火作用。
2、防火阀、排烟阀在通风、空调和防排烟系统中的重要作用
防火阀包括重力式防火阀、防火调节阀、防火风口、气动防火阀、防烟防火阀、电子自控防烟防火阀等多种产品；排烟阀包括排烟防火阀、板式排烟口(顶棚用)、竖井用排烟口等产品。防火阀、排烟阀是通风、空调和防排烟系统中重要的组件，在系统中发挥的重要作用主要有以下三方面：
2.1、隔烟阻火作用
在送风系统中，送风机送出的风必须通过主干管分配到支管中；在排烟系统中，烟气由支管到主干管后，进入排烟风机排出。当建筑物内发生火灾时，在通风、空调系统中，为了防止火势通过送风系统蔓延，当送风系统中气体温度达到70℃时，防火阀机构上熔断器动作，阀门亦迅速关阀，切断烟气与火势沿风管蔓延的通路。同样，在排烟系统中，发生火灾时，排烟阀开启，进行排烟，为了截断高温烟气在排烟管路中流动，防止火势蔓延到另一防火分区，当排出的烟气温度达到280℃时，排烟防火阀、排烟口上熔断器动作，阀门必须自动关闭，阻止排烟。由此可见，防火阀、排烟阀做到了该通则通，该断则断的隔烟阻火作用。
2.2、调节作用
在通风、空调系统管路设计中，虽经计算，但在实际工程的运行工况如果有变，则需要通过防火阀阀门对系统各部分的风量进行调节，进行系统调试，将阀门的开度固定下来，合理分配，以满足设计要求。
2.3、启动空载作用
通风空调和排烟系统中所有离心风机和消防专用排烟轴流风机，在安装调试时，为了安全起见，使电机的启动电流最小，一般是空载启动，通过阀门临时截断管路来实现。
3、工程应用中质量要求
3.1、产品质量要求
目前防火、排烟系列产品生产厂家不少，我们消防监督、建审部门和设计部门应严格把关， 让甲方选用“三证”齐全、合格的产品，即要有生产厂家的出厂合格证、公安消防机关的产品销售许可证、国家防火建筑材料质量监督检验中心的产品检验报告。从国家级检验报告和产品技术参数中可反映出产品性能和质量，其依据是国标《防火阀试验方法》GB15930-1995和《排烟防火阀试验方法》GB15931-1995。其产品质量要求体现为5个方面：
3.1.1、温感器动作性能试验
对防火阀、排烟阀的感温元件，分别经恒温水浴、油浴的规定温度，通过不动作与动作试验，检验其是否能按要求的温度准确地关闭。
3.1.2、关闭可靠性试验
在试验台上关闭操作250次，试件应能从开启位置灵活可靠地关闭，各零部件应无明显磨损、变形以及影响其密封性能的损伤。以此来检验关闭的可靠性。
3.1.3、盐雾试验
将试件在盐雾箱进行喷盐雾试验，试件应能从开启位置可靠地关闭，以此检验阀门在实际工程中的抗腐蚀能力。
3.1.4、漏风量试验
阀体前后在规定的压差条件下，试件单位面积的漏风量不大于700Nm3/(h·m２)，以此来检验阀门关闭后的密闭性能。
3.1.5、耐火试验
通过耐火试验，根据在规定时间内的关闭能力和单位面积的漏风量两项指标，判定阀门的耐火能力。
另外从产品的技术参数要求其耐火极限为3h。
3.2、安装质量要求
在日常防火检查和工程验收工作中，笔者发现因安装施工质量问题造成防火排烟阀开启不灵或有故障，排烟阀、排烟口、防火阀、防火风口复位困难等。这应引起施工方的重视，注意以下几点安装要求。
3.2.1、防火阀、排烟阀应严格按图施工，单独设支吊架，以避免风管在高温下变形，影响阀门功能。
3.2.2、阀门在吊顶上或在风道内安装时，应在吊顶板上或风道壁上设检修入孔，一般入孔尺寸不小于450×450mm，在条件限制时，吊顶检修孔也可减小至300×300mm。
3.2.3、防火阀与防火墙(或楼板)之间的风管应采用δ≥1.5mm的钢板制作，最好再在风管管外用耐火材料保温隔热或不燃性材料保护，以保证防火墙的耐火性能。
3.2.4、在阀门的操作机械一侧应有350mm的净空间，以利于检修。
4、防火、排烟阀在工程中存在的一些问题
本人在日常防火建审、工程检查和验收工作中，发现防火、排烟阀存在的一些问题有如下几点，供同行参考。
4.1、消防控制室的送、回风管在其穿墙处未设防火阀。
在建审过程中，发现有些工程设计图上消控室的送、回风管在其穿墙处无防火阀，这与《火灾自动报警系统设计规范》GB50116-98中第6.2.2条不符。设防火阀的目的是为了保证消防控室的防火安全。
4.2、消防控制设备对防烟、排烟设施的控制、显示功能不完善
根据规范GB50116-98中第6.3.9条的规定：火灾报警确认后，必须停止有关部位的空调送风，关闭电动防火阀，并接收其反馈信号；同时启动有关部位的防烟和排烟风机、排烟阀等，并接收其反馈信号。有的工程联动控制中不能分区控制排烟阀、排烟口，有的不能接收其反馈信号，不能反映出阀件的启闭状况。
4.3、管网气体灭火系统无气动防火阀。
GB50116-98中第6.3.4.3条要求：“在延时阶段，应自动关闭防火门、窗，停止通风空调系统，关闭有关部位防火阀。”这要求在管网气体灭火系统中，必须安装气动防火阀，与消防控制设备联动。在个别工程中无此功能。
4.4、送风与排烟合用风道时无远程控制
有些建筑地下室、停车场采用送风与排烟合用风道时，我们发现送风机和排烟机前的截止阀只能现场手动，不能实现控制室的远程控制，平时，送风机工作，其前端的截止阀呈开启状况，一旦发生火灾时，需人到现场去关闭风机前的截止阀，这很不实际，直接影响排烟系统。因此，建议其截止阀增加远程控制功能。
5、系统联动调试及维护管理。
防火阀、排烟阀在实际工程中不是独立的防烟阻火产品，而是在整个消防联动控制系统中有其独特的联动逻辑关系。因此，为了保证其在消防系统中发挥作用，在系统验收前，按联动要求，必须全面进行调试，使通风、空调及防排烟系统达到规范要求。验收后应有专人进行有计划的日常维护管理，以保障阀体处于正常的状况，在防烟阻火作用中发挥其功能。
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采用世界上先进的NREC透平压缩机三元设计软件和Numeca流场分析软件优化设计。产品具有设计先进、结构紧凑、效率高；风量大、压比高、压缩介质无油,车间通风设备；自动化程度高、运行可靠、使用寿命长等优点。
新闻来源：重庆机电在线
| 达竹矿务局斌郎煤矿主透风机变频器改造 |
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| 主透风机是煤矿的主要耗电设备，如何降低其电能的消耗一直是煤矿技术职员关心的题目。矿井透风机大多处于大马拉小车耗能过大的状况，使用变频器对透风机进行改造，对于煤矿企业降低本钱，节约电能，进步经济效益显得尤为重要。主透风机的变频器改造，技术先进，便于操纵和治理，完全满足矿井的前期和后期的透风要求，并能实现最佳经济运行状态，充分显示了变频调速器在煤矿主透风机上的巨大节能作用，为煤矿主透风机的节能改造指出了一条有效的途径。
一、目前透风机的基本情况
目前斌郎矿正在使用的是2K60-4ANO：18型轴流式透风机，一级、二级动轮叶片数Z1=7、Z2=7。运行基本情况：运行角度17.5度，透风量Q=48.38m3/s，负压为1147Pa。配套电动机为JR127-6型绕线机，名牌数据为：额定功率185KW，额定电压380V，额定电流338A，额定转速970r/m。电动机实际输进电压为405V，输进电流为140A。经换算，此时电机的输进功率为83.5KW（功率因数0.85），仅为额定功率45.1%，因此，使用变频器对透风机进行改造，具有巨大的节能潜力。
二、透风机变频器改造后的经济效果
变频器改造无须更换电机和透风机，并可甩掉电机频敏电阻启动器，实现软启动，使电气系统更加简单。
据斌郎煤矿使用的透风机运行基本情况，经查找透风机手册中的Q-η曲线证实，目前斌郎煤矿正在使用的透风机，其透风效率仅能达到0.54，能量浪费十分严重。本着节能降耗的原则，在满足透风量要求的情况下，使用变频器调整电机转速，可实现透风机的最佳经济运行工况，并可将为电动机供电的电网功率因数进步到0.95以上（守旧数字），因此，可以节约大量能量。根据斌郎煤矿使用的透风机运行基本情况，及对透风量的要求，经我们反复核算，选定了斌郎煤矿透风机的最佳经济运行工况。经计算模拟和折算，在输进电压不变的条件下，可将电动机的输进电流降压至86.5A，因此，使用变频后，电动机的功率为
P=√3×405×86.5×0.85=51.6KW
可节约电动机功率
P′=83.5-51.6=31.9KW
节电率
T=31.9/83.5=38.2%
每年可节约电能
W=31.9KW×24h×365d=279,444度
每年可节约电费
F=279,444×0.42=11.74万元
计算表明，斌郎煤矿透风即变频器改造，带来的经济效益是十分巨大的（未计算改造前电动机启动损耗）
三、变频调节器的技术优越性
从以上的计算可看出，透风机的变频器改造项目，固然初期投资较大，但它降低了生产本钱，进步了经济效益。改造所需变频器的全部投资一年多即可全部收回。
综合以上结果，斌郎煤矿透风机变频器改造后，还具有以下明显的优越性：
1、节电明显，采用变频器后的节电率达到38.2%。
2、可简化电气系统，降低了设备故障率和电能损耗。
3、具有电机软启动功能。
电动机启动时，可实现启动电流和频率从零开始，缓慢增加，直到实际需要的负荷电流。因此，用变频器可以代替频敏电阻启动器装置，进步了电路的安全性，并能彻底消除电动机的启动损耗。
4、进步了功率因数
变频器的理论功率因数是1，考虑到杂散损耗，守旧的估计可将功率因数进步到0.95以上。故加变频调速器后可替换电机的无功功率就地补偿装置。
5、降低了噪音
由于电机转速小于其额定转速，风机的噪音大幅度降低，改善了工作环境，同时也降低了机械磨损。
6、 操纵简单
透风量可通过变频节能器的控制面板进行调节，安全方便。
7、 保护动能齐全，并具有故障记忆判定功能。进步了设备的可靠性，降低了设备的检验、维护等用度。
综上所述，透风机的变频器改造，技术先进、效益巨大、操纵简单、治理方便、运行可靠，确实是节能提效、降低本钱和保证安全生产的最佳途径。
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