AG8旗舰厅通风降温系统
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屋顶负压风机厂家_高效节能低噪声的JK系列矿用局部扇风机金通灵
JK系列局扇的设计，综合考虑了各类局部通风作业面所需的排尘排烟风量、风筒送风距离、常用风筒规格、风阻值，以及矿井内的使用条件等。JK系列局扇分为单级工作轮JK-1、双级工作轮JK-2和对旋运转DJK等三类。其中JK40系列局扇和DJK50系列对旋局扇可以直接安装在巷道底板上，也可以悬挂安装在巷道的帮壁上或顶板下。
JK系列局扇具有以下特点：
（1）运转效率高。单级和双级工作轮最高全压效率分别为92%和83%，对旋型最高全压效率为85%，比原JF系列局扇提高20%-30%，具有明显的节电效果。
（2）规格齐全，适应性强。局扇的风量和全压的值有各种不同的组合，送风距离从80米到600米不等（串联运用送风距离可达1200米以上），可满足用户各种不同的需要。
（3）体积较小，重量较轻，移动灵活方便。在其性能与JF系列局扇基本相同时，体积减小20%—30%，重量减轻20%—30%。
（4）噪声较低。在空旷场合实测JK№.4局扇的噪声不超过86db(A)。如果用户对局扇的噪声有特殊要求，我厂可配套消声器，请在订货时作出说明。
DJK系列局扇的电机均为2极，其转速为2860-2930r/min。
DJK系列局扇的主要技术参数，见表1。
JK系列局扇的系列和机号（型号）表示方法如下：
JK 58 – 1 №.4
矿用局部扇风机 机号为4，工作轮直径D=400mm；
（“DJK”为对旋局扇） “№.3”， 机号为3，D=300mm；
“№.5”， 机号为5，D=500mm；
轮毂比d=0.58，“56”为d=0.56 其余类推。
“67”为d=0.67，“55”为d=0.55 单级工作轮，“2”为双级工作轮
“40”为d=0.40，“50”为d=0,屋顶通风排热风机. 50
内容摘要
·金通灵风机五名主要股东均为季氏家族成员，折射出江苏民营企业的特性。
·金通灵风机上市，季氏家族名下财富的总市值接近13亿元。
·35%股权、近6亿元总市值，为了金通灵风机上市“套现”而存在？
近日，证监会发布公告，证监会发审委拟于4月8日审核江苏金通灵风机。金通灵风机《招股说明书(申报稿)》显示，金通灵风机拟发行2100万股，发行后总股本8360万股，募集资金2.85亿元将投入南通大型离心风机扩产建设等4个项目。
季氏家族五名成员共持股4080万股，每股收益为0.87元，上市摊薄后，以按照3月4日中小板发行的亚太药业、七星电子、卓翼科技三只股票平均47倍的市盈率计算，如果发行成功，金通灵风机的股价可达31元/股，季氏家族五名成员名下总市值将接近13亿元。
季氏家族的上市公司
《招股说明书(申报稿)》显示，金通灵风机控股股东和实际控制人为季伟先生和季维东先生，季伟先生与季维东先生为兄弟关系。发行前，季伟先生持有本公司29.52%的股份，季维东先生持有本公司29.52%的股份，合计持有公司59.04%的股份，对本公司经营决策实施重大影响。2008年6月18日，上述二人签署协议，约定“双方在股份公司股东大会和董事会行使表决权时采取一致行动”，进一步确定了双方对公司的实际控制人地位。
金通灵风机的股东表，体现了江苏民营企业错综复杂的家族关系。
季伟先生、季维东先生与季维佳女士为兄妹关系；
季维东先生与赵蓉女士为夫妻关系；
徐焕俊先生与季伟先生、季维东先生、季维佳女士为舅甥关系。
35%股权只为套现？
除了季氏家族的65%的股权外，余下的35%股权由上海盘龙投资管理有限公司和欧阳能等33名自然人持有。季伟、季维东、徐焕俊、赵蓉和季维佳承诺：自公司股票上市之日起三十六个月内，不转让或者委托他人管理其本次发行前已持有的发行人股份，也不由发行人收购其持有的股份。
金通灵风机2009年每股收益为0.87元，上市摊薄后，以按照3月4日中小板发行的亚太药业、七星电子、卓翼科技三只股票平均47倍的市盈率计算，如果发行成功，金通灵风机的股价可达31元/股，35%股权的总市值将接近6亿元。
金通灵风机的《招股说明书(申报稿)》并没有说明这三十三名自然人股东何时持有该公司的股份。
业内人士指出，大量自然人参股，并设定十二个月的限售期，上市公司首次IPO后都会集体套现。
来源: 浙江在线-浙商网
,通风换气次数;
1、防火阀、排烟阀的主要用途
高层及其它各类现代建筑大都设有通风、空调及防排烟系统，一旦发生火灾，这些系统中的管道将成为火焰、烟气蔓延的通道。为了阻止火势通过风管蔓延扩大，在《建筑设计防火规范》GBJ16-87和《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95中均明确规定了防火阀、排烟
阀的设置要求。
防火阀用在通风、空调系统的送、回风管路上，平时呈开启状态，当火灾一旦发生，管道内气体温度达到70℃时即自行关闭，并在一定时间内能满足耐火稳定性和耐火完整性要求，起隔烟阻火作用。排烟阀用在排烟系统管道上或排烟风机的吸入口处，平时呈关闭状态，当火灾发生时，通过火灾报警信号手动或自动开启阀门，根据系统功能配合排烟，当管道内烟气温度达到280℃时自动关闭，并能在一定时间内满足耐火稳定性和耐火完整性要求，起隔烟阻火作用。
2、防火阀、排烟阀在通风、空调和防排烟系统中的重要作用
防火阀包括重力式防火阀、防火调节阀、防火风口、气动防火阀、防烟防火阀、电子自控防烟防火阀等多种产品；排烟阀包括排烟防火阀、板式排烟口(顶棚用)、竖井用排烟口等产品。防火阀、排烟阀是通风、空调和防排烟系统中重要的组件，在系统中发挥的重要作用主要有以下三方面：
2.1、隔烟阻火作用
在送风系统中，送风机送出的风必须通过主干管分配到支管中；在排烟系统中，烟气由支管到主干管后，进入排烟风机排出。当建筑物内发生火灾时，在通风、空调系统中，为了防止火势通过送风系统蔓延，当送风系统中气体温度达到70℃时，防火阀机构上熔断器动作，阀门亦迅速关阀，切断烟气与火势沿风管蔓延的通路。同样，在排烟系统中，发生火灾时，排烟阀开启，进行排烟，为了截断高温烟气在排烟管路中流动，防止火势蔓延到另一防火分区，当排出的烟气温度达到280℃时，排烟防火阀、排烟口上熔断器动作，阀门必须自动关闭，阻止排烟。由此可见，防火阀、排烟阀做到了该通则通，该断则断的隔烟阻火作用。
2.2、调节作用
在通风、空调系统管路设计中，虽经计算，但在实际工程的运行工况如果有变，则需要通过防火阀阀门对系统各部分的风量进行调节，进行系统调试，将阀门的开度固定下来，合理分配，以满足设计要求。
2.3、启动空载作用
通风空调和排烟系统中所有离心风机和消防专用排烟轴流风机，在安装调试时，为了安全起见，使电机的启动电流最小，一般是空载启动，通过阀门临时截断管路来实现。
3、工程应用中质量要求
3.1、产品质量要求
目前防火、排烟系列产品生产厂家不少，我们消防监督、建审部门和设计部门应严格把关， 让甲方选用“三证”齐全、合格的产品，即要有生产厂家的出厂合格证、公安消防机关的产品销售许可证、国家防火建筑材料质量监督检验中心的产品检验报告。从国家级检验报告和产品技术参数中可反映出产品性能和质量，其依据是国标《防火阀试验方法》GB15930-1995和《排烟防火阀试验方法》GB15931-1995。其产品质量要求体现为5个方面：
3.1.1、温感器动作性能试验
对防火阀、排烟阀的感温元件，分别经恒温水浴、油浴的规定温度，通过不动作与动作试验，检验其是否能按要求的温度准确地关闭。
3.1.2、关闭可靠性试验
在试验台上关闭操作250次，试件应能从开启位置灵活可靠地关闭，各零部件应无明显磨损、变形以及影响其密封性能的损伤。以此来检验关闭的可靠性。
3.1.3、盐雾试验
将试件在盐雾箱进行喷盐雾试验，试件应能从开启位置可靠地关闭，以此检验阀门在实际工程中的抗腐蚀能力。
3.1.4、漏风量试验
阀体前后在规定的压差条件下，试件单位面积的漏风量不大于700Nm3/(h·m２)，以此来检验阀门关闭后的密闭性能。
3.1.5、耐火试验
通过耐火试验，根据在规定时间内的关闭能力和单位面积的漏风量两项指标，判定阀门的耐火能力。
另外从产品的技术参数要求其耐火极限为3h。
3.2、安装质量要求
在日常防火检查和工程验收工作中，笔者发现因安装施工质量问题造成防火排烟阀开启不灵或有故障，排烟阀、排烟口、防火阀、防火风口复位困难等。这应引起施工方的重视，注意以下几点安装要求。
3.2.1、防火阀、排烟阀应严格按图施工，单独设支吊架，以避免风管在高温下变形，影响阀门功能。
3.2.2、阀门在吊顶上或在风道内安装时，应在吊顶板上或风道壁上设检修入孔，一般入孔尺寸不小于450×450mm，在条件限制时，吊顶检修孔也可减小至300×300mm。
3.2.3、防火阀与防火墙(或楼板)之间的风管应采用δ≥1.5mm的钢板制作，最好再在风管管外用耐火材料保温隔热或不燃性材料保护，以保证防火墙的耐火性能。
3.2.4、在阀门的操作机械一侧应有350mm的净空间，以利于检修。
4、防火、排烟阀在工程中存在的一些问题
本人在日常防火建审、工程检查和验收工作中，发现防火、排烟阀存在的一些问题有如下几点，供同行参考。
4.1、消防控制室的送、回风管在其穿墙处未设防火阀。
在建审过程中，发现有些工程设计图上消控室的送、回风管在其穿墙处无防火阀，这与《火灾自动报警系统设计规范》GB50116-98中第6.2.2条不符。设防火阀的目的是为了保证消防控室的防火安全。
4.2、消防控制设备对防烟、排烟设施的控制、显示功能不完善
根据规范GB50116-98中第6.3.9条的规定：火灾报警确认后，必须停止有关部位的空调送风，关闭电动防火阀，并接收其反馈信号；同时启动有关部位的防烟和排烟风机、排烟阀等，并接收其反馈信号。有的工程联动控制中不能分区控制排烟阀、排烟口，有的不能接收其反馈信号，不能反映出阀件的启闭状况。
4.3、管网气体灭火系统无气动防火阀。
GB50116-98中第6.3.4.3条要求：“在延时阶段，应自动关闭防火门、窗，停止通风空调系统，关闭有关部位防火阀。”这要求在管网气体灭火系统中，必须安装气动防火阀，与消防控制设备联动。在个别工程中无此功能。
4.4、送风与排烟合用风道时无远程控制
有些建筑地下室、停车场采用送风与排烟合用风道时，我们发现送风机和排烟机前的截止阀只能现场手动，不能实现控制室的远程控制，平时，送风机工作，其前端的截止阀呈开启状况，一旦发生火灾时，需人到现场去关闭风机前的截止阀，这很不实际，直接影响排烟系统。因此，建议其截止阀增加远程控制功能。
5、系统联动调试及维护管理。
防火阀、排烟阀在实际工程中不是独立的防烟阻火产品，而是在整个消防联动控制系统中有其独特的联动逻辑关系。因此，为了保证其在消防系统中发挥作用，在系统验收前，按联动要求，必须全面进行调试，使通风、空调及防排烟系统达到规范要求。验收后应有专人进行有计划的日常维护管理，以保障阀体处于正常的状况，在防烟阻火作用中发挥其功能。
离心风机的噪声以气动噪声为主，在性质上可以分为离散噪声与宽带噪声。其气动噪声主要由气体与叶轮叶片以及蜗壳的相互作用产生，并通过进、出气通道加以传播。蜗壳内部的三维非稳定流场以及壳体的特殊形状使得对其开展研究变得困难。近年来，国内外专家如： Lowson 、 Wan-Ho Jeon 等都针对离心风机噪声做了很多研究，在发声机理和声源传播、数值模拟、测试技术等方面都取得了不少突破，但仍有很多需要进一步改进和完善之处。本文综合了近年来国内外大量文献的理论计算和试验研究方法，同时提出了新的建议。
2 理论计算方法
2.1 点源模型
对于风机而言，点源模型是一种十分有用的技术。这种近似的准则是，所要研究的最高频率的波长 λ 应该远大于声源的物理尺寸Ｌ。为满足这个准则要求，对发射较高频率噪声的叶片，在应用点源模型时，可将每个相关面积或相关体积视为一个小尺寸的孤立声源，将风机叶片用沿着叶片展长分布的孤立点源的总和来模拟。目前有人研究了自由声场旋转点声源的声学特性；Lowson 通过波动方程推导出了运动点源产生的声场公式，该公式适合于叶片上的每个微元体，然后对叶片上的所有微元求积分就可以求出叶片运动产生的声场。但拟定叶片微元的点源尺寸是一个难题，而且一般来说风机叶片都不是直叶片，甚至在空间有很大扭曲，用点源模型进行模拟容易产生较大误差。另外，上述研究针对的是自由声场，而离心风机必须考虑蜗壳的影响。
2.2 蜗舌的尖劈模拟
静止平板尾缘紊流边界层声发射的理论计算公式早已得出，但用于叶轮机械噪声还需进一步改进。陆桂林考虑了叶片旋转对声发射的影响，并结合有关试验资料，引入叶片几何参数的组合关系式，推导出了一个有 个叶片的离心风机叶轮叶片尾缘紊流边界层声发射计算公式。这些都是在无蜗壳假定下噪声计算公式的推导。为了模拟有蜗壳存在的情况，Wan-Ho Jeon 在叶轮附近放置一个尖劈模拟蜗舌，以它来作为产生离散噪声的声源,如图1所示。 通过此模型计算出流场，然后用非定常的伯努利方程计算出作用在叶片微元上所受的力， 最后利用 Lowson 导出的任意运动点源的声场公式计算声压：运用该模型进行风机噪声的数值模拟可以得到很多有价值的数值计算结果，改变其中一些参数，如叶片数，叶轮旋转速度和叶轮与尖劈之间的间隙等来重新进行计算，并加以比较可以分析叶片通过频率噪声的影响因素，对离心风机的降噪有指导意义，尤其是对分析离散噪声的成因及其降噪方法有着比较重要的作用。但是它只能模拟风机的基频噪声，且仍没有考虑完整蜗壳的存在。
2.3 基于宽频噪声的模拟
宽频噪声也称作涡流噪声，它主要取决于对应的流场。至今尚未看到与离心风机蜗壳内部完整流场所对应的声场解，所以涡流噪声很多都还是实验研究或者理论上的定性分析。
可以利用加速度传感器得到蜗壳表面的振动速度分布，然后通过公式计算出蜗壳表面的声压，或者可以通过风机进口或出口的声压计算进出口辐射的声功率，然后得到总的合成声功率。可以看出，该计算方法可以计算蜗壳振动引起的噪声辐射，也可以计算通过进出口管道向外传递的噪声。但是在测量进出口的声压时，由于气流的影响，使测量受到较大的干扰，因此测定的声压不一定是真实值；另外，由于蜗壳表面各点振动极不均匀，不仅是垂直于表面振动，甚至随时间变化。测量时需要测量大量点的振动速度，工作量大，而且可靠性不高，因此该方法的应用也有局限性。
2.5 蜗壳声电类比模型
很早人们就提出了声电类比方法并计算出了离心风机的声共振频率，并用高阶模态分析方法分析了几个具有比亥姆霍兹共振频率更高的谱峰，用试验手段绘出了蜗壳内规范化的声压分布。后来黄其柏又在此基础上提出了蜗壳基频共振引起的噪声增量数学模型，最后推导出了在共振频率处远场某点总噪声声压级增值为:
利用此式可以对远场某点总噪声声压级增值进行预测和优化。国内一些实验已经证实了蜗壳基频共振噪声在小流量工况下的重要性。
2.6 声学相似定律
由国际标准化组织推荐的一系列确定噪声功率的标准，同样也适用于风机。试验各种不同型式和尺寸的风机需要大量试验设备和时间，而且费用昂贵。因此将相似定律应用于风机气动噪声，能大大降低成本。从而可以根据一种尺寸风机的试验资料，对尺寸不同而因次相似的风机系列进行声功率的计算。Weidemann对风机噪声作了无因次分析，且得到了无因次参数关系式：
因此，换算因次相似的风机噪声频谱时，可用上面两个公式的任何一个，但是对于同一系列而尺寸不同的风机，常数α,β和函数F,G或F,G应分别对应相等。
声学相似定律的应用也是需要预先知道某因次相似风机的实验资料才能进行声辐射计算，开展声学设计，它也不是单纯从理论上直接解决离心风机噪声问题。
3 试验研究方法
3.1 进出口管道试验
由于缺乏准确的理论数据，因此很多试验还是基于理论上的定性分析进行试验，一般都采取带有消声器的进气或出气管道在进、出口进行噪声测量，再对试验结果进行频谱分析以判断噪声源和传播途径。在试验过程中通常都会先分别考虑轴向、径向进口间隙、蜗壳的扩张角和扩张长度以及蜗舌与叶轮间隙、蜗舌倾斜角、蜗舌半径和叶轮类型、叶片数目等参数，分别分析这些参数对离心风机噪声的影响 , 但是这样进行分析和试验的工作量太大，而且忽略了各个参数之间的相互影响 。
3.2 离心风机机壳的声学优化
机壳的型线对于离心风机气动噪声而言是极其重要的，如何得到优良的机壳型线是很多人都关注的问题。在目前的大多数研究中，仅是通过修改机壳蜗舌区域来降低基频强度。 Hille-brand 等改变整个蜗舌形状来找寻关于产生噪声的最优设计。作为一种试验工具， Rechenberg 采用了植物与动物的生物进化原理提出了一种试验程序。采用了P1到P10这10 个变量（在各种角向位置时蜗舌壁面离转子轴的距离）来描述蜗舌。通过变量P1到P10的随机变动产生一组 9 个后代量，9个后代量的最优者形成故的“上代”，从这个“上代”通过变量的随机变化再次繁殖出第2代，依次下去，便得到最佳型线。但是该试验程序只考虑到了蜗壳自身参数的影响，而忽略了叶轮的结构参数。
3.3 离心风机结构的优化试验方法
大量的试验是在保证其他参数不变的前提下，只改变某一个参数进行试验得出其优化结构参数，从而忽略了各个参数之间的相关性，因此利用优化试验方法：正交回归试验设计方法、D —最优回归设计方法等就很有必要了。一些文献中已通过不同实例计算出了风机声压级与一系列参数之间的回归函数关系式，并采用了优化方法进行了计算。其基本思想是在选择离心风机结构参数时，考虑到各个参数之间的相关性，在实际应用中利用优化回归方法，通过试验得到一系列数据进行目标函数（噪声值）的非线性回归，得到一个非线性方程后进行优化设计。例如可将声压级SPL针对 8 个参数进行 3 次回归设计得出其关系式:
然后采用逐步回归分析法逐个引入变量，进行因子筛选。每引入一个新的变量都对前面的变量进行显著性检验，保留其中对SPL影响显著的变量，剔除对SPL影响不显著的变量，从而可以得到一个最优回归方程，该方程中包含所有对SPL影响显著的变量。这种优化手段用较少的试验就可以得出比较满意的结果，但是它不能够得到各个噪声源对接受者的贡献。
3.4 相干分析技术
为了弥补上述缺陷，相干分析技术也随 着计算机的发展而 开展了。在噪声源的识别中，经常遇到的情况是所感受到的噪声系来自多个噪声源，通过相干分析，就可以知道每个声源各自对接受者的影响，这一技术已在国内应用。国内外一些文献已利用相干分析技术分析了离心风机噪声的噪声源特性及其产生机理。其基本理论是基于将噪声传递系统视为一个多输入、单输出的系统，系统中各个输入源之间互不相干，如图 3 所示。
3.5 计算机指导试验
由于试验设备繁重，工作量大，处理数据繁琐，因此利用电脑监控试验和试验数据的采集和处理是必不可少的,可以装在屋顶的风机，现在可以用微机进行数字化动静态测试分析。
虚拟仪器（简称VI）和卡泰仪器（简称 CATAI）技术发展相当迅速，虚拟仪器被称为是振动、噪声动力学控制技术的革命。 DSP(大世普) 软件虚拟仪器库具有国际先进水平的大容量数据采集与信号处理软件系统，其功能强大 , 用途广泛，可用于进行振动、冲击、噪声、信号和信息处理、计算机辅助测试 (CAT) 、模态分析、结构动力学修改、故障诊断与桩基检测、环境振动与噪声测试等诸多分析测试工作。只是到目前为止，虚拟仪器在风机行业中应用还很少，如果能广泛应用，将会使离心风机的试验测试、数据采集与分析进入一个全新的阶段。
４ 讨论
(1)对于离心风机气动噪声而言，数值模拟及其计算方法还不成熟，不能得出计算离心风机气动噪声的理论公式，有的即使得到了声压与各参数之间联系，还需要借助试验来确定具体关系式， 显然这些方法只限于对已有风机进行计算，而不能在对新风机进行气动设计 的 同时进行声学设计。 因此考虑蜗壳的离心风机的噪声模拟及计算是需要解决的问题。因此，我们的建议是：可以把离心风机蜗壳简化成一个具有硬边界的理想壳体模型，如图4所示。并暂时忽略进出口软边界的影响，推导出壳体内的格林函数，而后将此格林函数推广到考虑进出口软边界的情况，然后利用该函数对离心风机内部由旋转叶轮产生的气动声场进行时 域求解便可以得到理论解方程。在计算出离心风机内部的三维非稳定流场之后，利用该模型和理论解方程就可求出与流场相对应的气动声场，这样就可以弥补其他计算模拟方法的不足，正在进行这方面的理论和计算工作 ， 同时也为同行们进行离心风机气动噪声计算提供参考。目前，已经得到了忽略进出口软边界的蜗壳体内的格林函数：
但是由于忽略了蜗壳进出口软边界的影响，这个公式与实际情况还有较大差距，因此还有必要对此进行深入研究，以得到有进出口软边界时蜗壳内部的格林函数并进行时域求解。
(2) 随着计算机的飞速发展，噪声试验测试技术发展比较迅速，一些先进的试验手段已经应用于风机上，但还是不够；在其他行业，虚拟仪器的使用和仿真试验已大大减少了人力、物力，使得很多难以进行的试验变得容易开展，建议应使这些先进的试验手段应尽快应用于风机气动噪声行业并不断开发拓展其应用范围。
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