风机选型是一个技术性很强的工作，具体的选型方法也很多，比如：按无因次特性曲线选型、按对数坐标曲线选型、按有因次特性曲线或性能表选型、变型选型、按管网阻力选型等，目前还有通过Web网上选型工程和运用专门的选型软件来选型。方法纷繁复杂，有的方法的掌握需要一定的专业知识。

对于一般业务人员，熟悉和掌握有因次性能表选型和风机专门的选型软件两种方法就可以了。这两种方法简单容易操作。选用风机时，首先根据所需要风机的风量、全压这两个基本参数，就可以通过风机的有因次性能表（各家风机产品说明书都有相关数据）确定风机的型号和机号，这时可能不止一个产品满足要求；这时再结合风机用途、工艺要求、使用场合等，选择风机的种类、机型以及结构材质等以符合所需的工作条件，力求使风机的额定流量和额定压力，尽量接近工艺要求的流量和压力，从而使风机运行时使用工况点接近风机特性的高效区。具体原则如下：

1）在选择通风机前，应了解国内通风机的生产和产品质量情况，如生产的通风机品种、规格和各种产品的特殊用途，新产品的发展和推广情况等，还应充分考虑环保的要求，以便择优选用风机。

2）根据通风机输送气体的物理、化学性质的不同，选择不同用途的通风机。如输送有爆炸和易燃气体的应选防爆通风机；排尘或输送煤粉的应选择排尘或煤粉通风机；输送有腐蚀性气体的应选择防腐通风机；在高温场合下工作或输送高温气体的应选择高温通风机等。

3）在通风机选择性能图表上查得有二种以上的通风机可供选择时，应优先选择效率较高、机号较小：调节范围较大的一种，当然还应加以比较，权衡利弊而决定。

4）如果选定的风机叶轮直径较原有风机的叶轮直径偏大很多时，为了利用原有电动机轴、轴承及支座等，必须对电动机启动时间、风机原有部件的强度及轴的临界转速等进行核算。

5）选择离心式通风机时，当其配用的电机功率小于或等于75KW时，可不装设仅为启动用的阀门。当排送高温烟气或空气而选择离心锅炉引风机时，应设启动用的阀门，以防冷态运转时造成过载。

6）对有消声要求的通风工程，应首先选择效率高、叶轮圆周速度低的通风机，且使其在最高效率点工作；还应根据通风工程产生的噪声和振动的传播方式，采取相应的消声和减振措施。通风机和电动机的减振措施，一般可采用减振基础，如弹簧减振器或橡胶减振器等。

7）在选择通风机时，应尽量避免采用通风机并联或串联工作。当不可避免时，应选择同型号、同性能的通风机联合工作。当采用串联时，第一级通风机到第二级通风机之间应有一定的管路联结。

8）所选用的新风机应考虑充分利用原有设备、适合现场制作安装及安全运行等问题。

　　由图1可见，从主密封腔注入蒸汽,100负压风机，经梳齿密封蒸汽分为两路，一路作为阻挡瓦斯气的密封气进入机内；另一路与微量的瓦斯气进入蒸汽-油密封，与外部注入空气（因安全因素未注入）混合，混合气由蒸汽做动力的抽气器抽出排入大气。该密封具有结构简单、拆装方便的特点。

1.2　 原轴封存在的问题

　　实际使用中存在3个问题：一是压缩机内两端瓦斯气压力随工艺操作经常波动、密封蒸汽压力也经常波动，致使蒸汽与瓦斯的压差得不到保证，工程无法实现自动调节两者压差，这样有时压力过大的瓦斯及蒸汽会泄漏到轴承箱，造成润滑油的污染；二是不能注入空气，防止空气与泄漏的瓦斯混合爆炸，这样一旦瓦斯泄漏过量就会进入轴承箱；三是蒸汽密封外侧密封蒸汽的梳齿密封采用的是铝合金材料，该材料不耐瓦斯气及蒸汽混合物的腐蚀。一段时间后密封梳齿受到腐蚀而径向间隙逐步增大，泄漏的蒸汽就逐步增多，润滑油受到蒸汽中水及瓦斯气污染并使梳齿受到腐蚀而径向间隙逐步增大，蒸汽及瓦斯气和蒸汽混合物的腐蚀。一段时间后蒸汽及瓦斯气泄漏就逐步增大，润滑油受到蒸汽中水及瓦斯气污染也越来越严重。从而导致机组停机等事故。

1.3　 轴端梳齿密封存在的问题

　　原设计的轴端梳齿密封材料为ZL02铝合金，很容易受到瓦斯气及蒸汽混合物的腐蚀。使用不到1年就严重腐蚀，梳齿径向间隙快速增大，从而使过量瓦斯气漏入蒸汽密封腔中，并进一步漏入润滑油中。

2 　双端面干气密封的结构、工作原理及特点

2.1 双端面干气密封的结构(图2)及工作原理

　　从图中看出，下游泵送单列螺旋槽是在密封端面上加工一列螺旋槽，螺旋槽间称为密封堰，螺旋槽与动环内径间有一平面环带称为密封坝，坝区和堰区起节流和密封的作用。

　　当图3动环按图示箭头方向旋转时，气体被螺旋槽泵入到密封端面之间，由动环外径的方向向内径方向压缩，由于堰区和坝区的阻碍，气体在端面间产生一定的压力分布。从而形成对补偿环-静环的开启力，使端面趋于开启。与此同时，作用在补偿环-静环背部的弹簧力与气体压力使端面趋于闭合。开启力与闭合力在一定间隙下达到平衡，即开启力FC=闭合力FO， 旋转环与静止环之间形成一固定间隙，一般为3～5μm。

　　如果由于外界因素产生导致密封端面间间隙减小的扰动，由螺旋槽产生的开启力显著增加，开启力大于闭合力，在其合力作用下端面间隙增大，直至开启力与闭合力相等。同样，如果端面间隙增加,屋顶风机，开启力小于闭合力，在其合力作用下，端面间隙减小，直至开启力与闭合力平衡。由此可见，只要端面间隙大于热变形量及表面粗糙度，端面间就不会产生固相摩擦，实现了干气密封的微磨损和长寿命。

　　图4为单列螺旋槽密封端面工作原理图。

图 4 螺旋槽工作原理图

2.2　 理论分析

　　为了清楚地说明下游泵送螺旋槽端面密封的工作原理及各影响因素之间的关系，可以利用基于端面槽数无限多、槽宽和槽间距离无限窄理论模型的“无限窄槽理论”，得出端面槽区与坝区的压力分布[2] 。

　　以图3所示端面螺旋槽为研究对象，位于动环外侧下游泵送螺旋槽槽堰区膜压分布为

　　　

2.3 　双端面干气密封特点

　　通过上述分析可知，双端面干气密封具有以下突出优点：

　　（1）端面非接触、寿命长、可靠性高；

　　（2）密封功耗低、节约能源；

　　（3）省去了庞大的密封油工程，质量轻、占地面积小；

　　（4）消除了密封油对工艺回路污染的可能；

　　（5）运行和维护费用低。

3　 双端面干气密封测控工程流程

　　由于富气压缩机的工艺气属于易燃易爆的有毒有害气体，必须确保工艺气不会窜出。因此，密封气源选用低压氮气；同时鉴于干气密封端面间隙非常小，需要一套测控工程为其提供洁净的密封气监控其运行。双端面干气密封工程流程及其自动控制见图5。在压缩机接口处，原浮环密封参考气引出口改为氮气缓冲气接入口，即前置密封氮气入口；原密封油接入口改为主密封氮气接入口；原浮环密封外回油口改为主密封气及隔离气放空口；原隔离气接入口不变。

54寸负压风机价格，在风机测试条件下，进口气流的动量为零　，所以可以计算出在测试条件下，风机的理论推力：
理论推力=ρ×Q×V=ρQ2/A(N)
ρ:空气密度（kg/m3)
Q：风量（m3/s)
A:风机出口面积（m2）
试验台架量测推力T1一般为理论推力的0.85-1.05倍。取决于流场分布与风机内部及消声器的结　构。风机性能参数图表中所给出的风机推力数据均以试验台架量测推力为准，但量测推力还不　等于风机装在隧道内所能产生的可用推力T，这是因为风机吊装在隧道中时会受到隧道中时会受　到隧道中气流速度产生的卸荷作用的影响（柯达恩效应），可用推力减少。影响的程度可用系　数K1和K2来表示和计算：
T=T1×K1×K2 或 T1=T（K1×K2）
其中 T：安装在隧道中的射流风机可用推力（N）
T1： 试验台架量测推力（N）
K1： 隧道中平均气流速度以及风机出口风速对风机推力的影响系数
K2：风机轴流离隧道壁之间距离的影响系数


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