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猪场水帘维修硐室爆破在芹山水电站大坝施工中的应用(1)锅炉送风
摘要：穆阳溪芹山电站位于福建省周宁县泗桥乡芹山村四周。总库容2.65亿m3，电站总装机容量70MW。水电站枢纽的拦河坝为钢筋砼面板堆石坝。年夜坝总填筑方量230万m3，总工期为37个月，高峰月上坝填筑集中在98年10月至99年2月,平均强度要求在20万m3/月以上。
关头词：硐室爆破芹山水电站年夜坝施工
1.工程概况
穆阳溪芹山电站位于福建省周宁县泗桥乡芹山村四周。总库容2.65亿m3，电站总装机容量70MW。水电站枢纽的拦河坝为钢筋砼面板堆石坝。年夜坝总填筑方量230万m3，总工期为37个月，高峰月上坝填筑集中在98年10月至99年2月,平均强度要求在20万m3/月以上。
芹山水电站面板堆石坝在本3#和4#料场进行峒室爆破是国家电力公司采用《采用硐室爆破方式开采合适级配要求的面板堆石坝坝料现场实验和推行运用》科学技术研究项目中的一个子项目，其目的是经由过程峒室爆破实验研究，掌握高强度开采面板坝坝料的技术，制定和推行设计方式和施工工艺，为国内同类型高坝施工提供数据。
为解决高峰期上坝供料要求,连系国家电力公司重点科技研究推行课题实验要求，我局于1998年8月1日在3#料场进行硐室爆破实验，爆破总方量约14.36万m3，共装药65624kg；10月14日在4#料场进行了硐爆实验，爆落总方量约7.06万m3，共装药48413kg，炸药单耗为0.69kg/m3，分成4个段倡议爆。
两料场岩性均为火成岩，岩性单一，以流纹质晶屑凝灰岩为主。弱风化岩石饱和抗压强度65～120MPa，微风化岩抗压强度120～146MPa。两料场前期已进行了爆破开挖，笼盖层和强风化层均已剥离。
2.爆破方案
采用强松动条形药包硐室爆破方案，其理由为：与集中药包相比，条形药包爆破具有能量散布平衡、能量哄骗率高、岩石破碎平均、松动效果好等特点。依据深孔爆破“小抵当线，宽孔距”有益于岩石破碎的原理，哄骗料场的现实地形、地质条件，在合理的W/H比值范围内，尽量采用较小的抵当线并哄骗微差爆破来改善岩石的爆破效果。
3.硐室爆破参数及爆破效果
3＃料场采用单层双排条形药室，导洞与药室呈“干”字形（见图一）。主导洞断面尺寸为高1.6m、宽1.2m，药室断面尺寸为高1.8m、宽1.2m。最小抵当线9.0～23.0m，W/H=0.5～0.6,炸药单耗为0.46kg/m3，分成10个段倡议爆，导洞共掘进317.0m，梗塞长度为95m。（附3┝铣∽耙┙峁雇迹剖┕ね迹┦叶厦嫱迹?BR>3＃料场硐爆后，从爆堆表层情况看，除断层带及上游药室端部有部门超径年夜块石（年夜于800mm）外，其余破碎效果与梯段爆破比力相差不年夜，经统计概况年夜块石总方量为1096m3，占总爆破方量的0.76。以后对爆堆内部进行颗分实验，取样总量为42268.9kg，年夜于800mm以上年夜块石重量为2290kg，年夜块石含量为5.3。在与表层年夜块率相加后，3＃料场硐爆年夜块率为6.16。
由于峒室一次起爆药量较年夜，为了确保爆破地址四周人员﹑机械和建筑物﹑机关物及周围情况的平安，我局估量了爆破发生的各类风险并由此肯定爆破时的平安距离。爆破前对距3＃料场160m的砼桥梁进行了草包笼盖庇护。爆破时在对砼桥梁进行的爆破振动监测中，测出桥基水平振速3.93cm/s。垂直振速为4.32cm/s。整体爆破情况到达了设计要求。桥体未遭到损害。4.硐室爆破料使用情况
3＃料场的硐爆料共14.36万m3，全数用在年夜坝的主堆石区▽657～▽684高程和姑且断面▽684～▽710高程，4＃料场硐爆料共7.06万m3,经由过程跨趾板桥上坝，填筑区域为主、次堆石区的▽673～▽680高程。
98年9月底至10月初，我局实验室对3＃料场的硐爆料进行了碾压挖坑实验，实验场地选在坝体填筑区，实验共分主堆石区和次堆石区两种。主堆石展料厚度为800mm，次堆石展料厚度为1200mm，实验分两次进行，每次两组，每组挖坑2个。采用16吨振动碾进行碾压，碾压共分6遍和8遍两种。经由过程沉降丈量和挖坑灌水实验，测得主堆石区平均的干密度为2.10g/cm3，平均孔隙率为18.9；次堆石区平均的干密度为2.025g/cm3，平均孔隙率为19.975，颗分粒径曲线在设计包络曲线范围内，均合适堆石区设计要求。（附颗粒级配曲线图）
5.硐室爆破成效
5.1芹山工地料场硐室爆破是国电公司重点科研项目，爆破成功后，为该课题的研究提供了年夜量的数据，并为国内同类型工程的施工提供了贵重的经验。
5.23＃、4＃料场硐室爆破时间均选在年夜坝填筑高峰期，坝体填筑工期较紧，填筑强度年夜，坝体急需用料，硐室爆破的成功为年夜坝填筑提供了年夜量知足要求的填筑料，保证了年夜坝填筑的强度，加速了施工进度。施工速度和开采强度高于经常使用的深孔梯段爆破。
5.3在地形较复杂，周转料场紧缺的情况下，梯段爆破对施工道路及工作面要求较高，而硐室爆破较好的解决了这些矛盾。
5.4硐室爆破装备投进少于经常使用的深孔梯段爆破，成本低于梯段爆破成本，经济效益较着。
6.硐室爆破体味
6.1各类爆破参数选择合理，精心组织施工，采用硐室爆破方式开采面板坝坝料完全可以到达质量要求。
6.2爆破实验的成效讲明，爆破粒径、压实效果接近经常使用的深孔梯段爆破，合适面板坝坝料的要求，但硐室爆破粗颗粒含量普遍比梯段爆破要年夜一些。
6.3为合适填筑料级配要求，硐室爆破开采坝料，最小抵当线一般不宜跨越20m，最好控制在15～18m范围内。
6.4W/H值的拔取应斟酌爆破岩体的破碎水平，一般情况下，岩体较破碎则取0.5～0.6；岩体较完整时可取0.6～0.9。
6.5硐室爆破开采坝料主要采用松动或强松动爆破，爆破作用指数的选择与药室安插形式有关，在多层多排药室爆破中，原则上：前排药室取值比后排小，上层药室取值比下层小。
摘 要:我公司锅炉送风机电机滑动轴承(轴瓦)润滑方式为液体机械油固定油室润滑，主要部件由轴瓦、带油环和轴瓦座组成。由于轴瓦座油室油量有限，在夏季环境温度较高时无法将电机轴和轴瓦摩擦产生的热量快速带走，致使夏季轴瓦温度偏高。现加装一套循环油工程，加大润滑油量，将电机轴和轴瓦摩擦产生的热量快速带走，以达到降低轴瓦温度的目的，提高送风机运行的安全稳定性。
关键词:送风机 轴瓦 温度 循环油
1 概述
鹤壁万和发电有限责任公司装机容量为2×220MW，每台炉配两台G4—73—11NO28D型送风机，左、右旋各一;此次改造为#2炉的两台送风机。由于我公司机组为调峰机组，曾发生了多起因电机轴瓦温度过高，送风机被迫低速运行而无法参与调峰的事故，造成机组无法安全、稳定、经济运行。原因是多方面的，但电机轴瓦温度过高是主要原因。鉴于这种情况，我们计划改进送风机轴瓦的润滑方式。由原来的有限固定油室改为现在的固定油室加外置油循环工程，增加了润滑油量、进行循环并冷却降温，有效地降低了轴瓦温度，保证了送风机的安全运行。
2 润滑油改进原则
送风机原有的轴瓦座内润滑油量有限，每套轴瓦座内润滑油为15公斤，在夏季时无法满足轴瓦冷却的需要，致使轴瓦温度偏高。现增加一套油循环工程即增加油箱、油泵、油管道及控制阀门一套，增加轴瓦的润滑油量，满足轴瓦冷却需要以降低轴瓦温度。
3 油工程改造工艺
3.1 供油工程制作 为了节约资金，循环油工程的供油装置采用自己制作的方法，采用6mm厚的普通钢板，制作成长800mm、宽500mm、高500mm的油箱;油泵采用安阳产的型号为CB-B20的一体式油泵(带电机);其它所需材料有:4〞铜球阀两个。直径20mm的普通焊接管道12米，直径60mm的无缝钢管10米及直径33mm的无缝钢管15米。
油箱的制作:先将钢板焊接成长800mm、宽500mm、高 500mm的容器，在容器内部布置冷油器，因冷却油量小，回油温度不高、油箱较大，冷油器采用简易的蛇形管布置从油箱侧面引出接冷却水，蛇形管经试压没有漏点后将油箱上面钢板密封，油箱内部制作完毕。油箱上面开进油孔、回油孔、加油孔、调节油孔，油箱侧面底部开一个放油孔。
油箱制作完毕后，在油箱一旁低位固定CB-B20型一体式油泵，连接油泵的进油管、调节油管及出油管。
3.2 油管道及阀门安装
循环油进油量不能过大，采用20mm普通焊接管道，在靠近轴瓦座处的进油管道上安装控制阀门，以便调节进油量。轴瓦回油必须保证及时，回油管道直径应大于进油管道，采用60mm无缝钢管即可，回油管道需在靠近油箱处安装控制阀门。回油管路与轴承座的连接于轴承座的油面镜处卸下，选取直径相同的管段一头车出螺纹拧在油面镜处，拧紧后在管段内设置挡油板。挡油板的高度与正常运行时的中间油位线高度相同，这样的目的是为了保证油泵故障时，仍可保证轴承的正常运行所需的油位。连接进油管路、回油管路、调节油管路。
3.3 油工程运行时的调节方法
启动油泵，先将调节油门全开，此时油泵的出油经调节油管路全部回到油箱。逐渐关小调节油门，使油经进油管路向轴承座供油，根据所需润滑油量的大小调节调节油门的开度。注意进油量不可过大，以免回油不及时造成漏油。
4 改进后的效果
经过改进有效降低了轴瓦温度，以2009年6月24 日为例，当天环境温度达到38℃，#2炉#2送风机电机承力侧轴瓦未投循环油时轴瓦温度为65℃(轴承座上的就地温度计)，油工程投入后，温度降到50℃。
5 经济分析
5.1 投入:
一次投入约小于4000元，加每年的运行、维护成本6000元，每年总成本小于10000元。
5.2 效益:
避免一次降负荷或停机，产生经济效益50～100万元。
6 总结
对送风机润滑方式的改进，极大地提高了锅炉送风机运行的稳定性，为保障机组的安全、经济运行奠定了基础，取得了一定的经济和社会效益，同时为小油室轴瓦降温提供了借鉴范例。
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