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风机安装与维护

地沟送风_风机盘管选型与布局实例分析建筑电气一般工厂、仓库、

  简介:本文通过阐述隆盛大厦项目空调施工中的风机盘管选型、布局,着重指出选型应充分考虑业主的建筑格局,合理地确定负荷、风量和气流组织,才能真正体现设计与施工的统一。   随着高档写字间、办公环境的不断改善,空调系统也越来越广泛地深人到日常生活中。如何使所选用的空调系统起到最佳效果,除了设计的合理性,也越来越引起现场工程师的思考。   风机盘管作为中央空调系统的末端装置,在众多的公共场所广为采用,其主要优点如下:   一、自成单元,调节灵活。风机盘管为三档变速,且水路系统可根据用户室温设定情况,采取冷热水自动控制温度调节阀调节,从而使各房间可独立调节室温,以满足不同空调使用客户的需求,房间无人使用时可手动关机或自动定时关机,并且可以使开发商避免一次投入过大,便于其滚动开发,可根据入住客户的情况开通不同的房间。从而降低了整体系统的运行费用。   二、整个系统分区控制较为容易,可以按房间的朝向、楼层、用途、使用时间等分成若干区域,按不同的客户使用需求进行分区控制,从而避免了大风道系统必须集中控制的不合理的一面。   三、风机盘管机体小,布置灵活、安装方便、占用建筑空间较少,便于配合内装施工。但怎样根据业主的不同需求,结合设计图纸选择较好的风机盘管应用到隆盛大厦工程中去,笔者充分考虑了以下几点:   (一)冷量的校核   一般是按计算的冷负荷来选择产品,但应注意不同的新风供给方式会导致风机盘管的负载冷量也不同。当新风直接通过外墙送至房间时,未经热湿处理,风机盘管的冷量=室内冷负荷+新风冷负荷;当设立独立的负压通风系统时,则风机盘管的冷量=室内冷负荷。目前市场的产品,一般都是名义制冷量而实际运行中的冷量应是冷量×单位时间内的平均运行时间,即改变运行时间或风量,都会影响机组的输入冷量。所以并非名义冷量越高越好,如果仅按高冷量选用机组,会出现供冷能力过大,导致开动率过低,换气次数减少,室温梯度加大,还会加大系统容量和 设备 投资,空调能耗加大,空调效果降低。所以冷量仅作为选 设备 的必要条件之一,还应兼顾其它因素。   (二)风量校核   主要按房间品质要求校核换气次数。送风温差越小,换气次数越多,则空气品质越好,就越舒适,为什么有的空调房间感受有异味、闷气,就是风量校核没有处理好。由于风机盘管的名义风量是在不通水,空气进出口压差为零的工况下测定的,故存在一些不切实际的因素,所以实际确定风量是应将这部分理想状态下的风量值扣除,笔者通过隆盛大厦工程的实际测算,这部分增补风量应占名义风量的20?30%.   (三)送、回风方式   送、回风方式即形成所谓的气流组织,其合理与否直接影响到空调房间的温度场、速度场的均匀性和稳定性,也即空调效果的好坏。合理的气流组织要求一定的送风速度,避免气流短路,以保证一定的射流长度。风速取决于机外静压,送风量、送风口等因素。机外静压过低,会导致风量下降,射程降低,房间冷热不均,设计气流组织与实际运行状态在曲线图上存在较大差异,故应根据实际的建筑格局、房间的结构形式,进深、高度等情况,选择中档风量、风速指标来相应选择风机盘管型号。目前市场上的风机盘管,各个厂家的机外静压值没有统一标定,差异较大,再加上隆盛大厦采用的是卧式暗装机组,外接短风管、过滤器,进、回风格栅阻力值较大,因此在实际定货时确定机外静压值选定为30Pa,有的房间甚至选择50Pa机外静压值的机组,大于常规的20Pa左右阻力值,故在实际运行中保证了良好的均匀场,达到了预期的空凋效果,水帘厂家。   (四)其它因素   a.噪音指标控制在40dB以下,对噪音偏大的风机盘管,加装消声处理装置,阻力值不大于10Pa.   b.安装、施工中质量注意保温质量,冷凝水的排放,坡向,管件接头,系统清洁。   c.水系统的设置方式水平系统还是垂直系统,隆盛大厦选用了垂直系统,较好的保证了冷凝水的排放,保证了房间的层高要求,根据以上几点原则,隆盛大厦选择了广州约克的产品,其使用及实测结果见表:   隆盛大厦风机盘管实测表   型号    风量(m3/h)  风口截面(mm×mm)  铭牌值 实测平均值   YGFC-03-CC 470?   940×127       470?   498   YGFC-04-CC 580   940×127       580?  597   ?YGFC-10-CC 1470  1200×127      1470  1560   ?YGFC-12-CC 1650  1500×127      1650  1728   结束语 :   总之,在设计人员的配合下,隆盛大厦的风机盘管系统避免了一些选用中的常见弊端,取得了较为满意的综合效果。
T35-11 系列轴流风,用于输送非易燃易爆无腐蚀无显著粉尘的气体,广泛用于一般工厂、仓库、发用建筑等的通风换气。
BT-11系列防爆轴流风机,用于输送易燃易爆气体,其风机中轮用铝合金加工而成,以防在运转中产生火花,电机受权用隔爆型电机。
FT35-11 系列防腐轴流风机是采用防腐材料外涂环氧漆加工而成的T35-11型通风机,电机采用特种防腐电机,输送有腐蚀性气体,应用于化工、医药、造纸等有腐蚀性气体产生的场所。


1、铝合金水槽框架的选择: 说明:因水帘片含水量很重,框架太簿会变形,使用年限也会短。 2、水帘片的材质由其重要: 说明:有进口纸、有国产纸、有80G/M2 90、100、125克、15公分厚也有10公分厚、你说使用年限会一样吗? 3、端盖的选择: 说明:有铝合金、有镀锌铁、有塑胶的、其使用效果及年限一定会有差别的。 4、水管的设计、选购: 说明:喷水管的距离、孔径、喷水流量、都有一定的关联,所有配管、好、坏也有差别。 5、水箱的选择: 说明:PVC桶、不锈桶、水帘专用水箱、都可用。重点是美观性、方便性、实用性、使用年限等、、、、、 6、抽水泵: 说明:潜水泵、方便、便宜,使用年限?干泵虽然贵一点,但长久。   总之水帘墙,还是那句话(千变万化)没装好,后患无穷

通风机检修的基本项目
通风机检修工作项目取决于它们的形式和损坏程度、工作条件及其它一些因素。但对下面一些基本项目,则是各种不同形式通风机都应注意进行:
1)清理与检修机壳,如有漏气之处,必须堵漏。
2)机壳有内衬板,必须更换已磨损的衬板,或焊补与更换部分衬板n
3)检查主轴是否弯曲和轴颈是否磨损或划伤,弯曲少的要校直,弯曲大的必须更换。
4)修理转子,补焊叶片,必要时更换损坏的叶轮或叶片;引、排粉尘及烟气的耐磨通风机,需用耐磨焊条焊补叶片。
5)检查与清理轴承,或重新浇铸滑动轴承的巴氏合金或更换滚动轴承。
6)清理并检查轴承的水冷却系统,水帘风机,如水管有堵塞或破裂现象,要清理或检修好。
7)检查联轴器的装配情况或更换,修理联轴器的弹性连接装置及其销孔。
8)按联轴器对正通风机与电动机的中心。
9)检修轴的防护装置。
10)清理检修风机的调节门及其调节机构。
11)检查带轮的装配情况或更换。
12)检查电动机、起动开关等电器设备有无损坏并检修好。
13)检查地基有无损坏并补修好。
14)重新涂刷风机外壳的防护油漆。
15)通风机检修后,需做运转试验。

在环境日益恶化的今天,不光全球大气环境污染严重,室内空气质量的恶劣更是直接影响到人们的健康。居室、办公室、饭店、影剧院、酒吧、KTV等室内环境空气质量远劣于室外大气环境,装修材料、日用品、厨房油烟、空调等都会释放出大量的空气污染物质。统计数据表明:室内空气污染程度比室外空气污染严重2~5倍,甚至可达100多倍;在室内可检测出约300多种污染物,68%的人体疾病都与室内空气污染有关。中国疾控制中心传染病预防控制所副所长卢金星在接受媒体采访时曾表示,我国城市居民每天大约有70%至90%的时间是在各种公共场所中度过,按每人每天约12立方米的空气吸入量来看,公共场所空气质量好坏对人体健康影响是相当大的。

  随着生活品质的日益提高,人们对于居住、工作、娱乐场所的空气污染问题的意识将出现暴涨。空气改善产品的市场在近年来开始起步并形成的一定的气候,在不久的将来,人们改善室内空气的消费观念将越发强烈。正如中国家电协会副秘书长陈钢所预示那样:近年来,环境电器在中国的市场规模实现惊人的发展,但相比欧美国家,还不及其百分之一,因此潜力巨大。另外中国家电研究院院长助理张亚晨给出的一组数据也很好的表明的空气净化行业明朗的前景:全球加湿器每年销量约3000万台,美国占近一半,日本400万台,而人口众多的中国占300万台,仅约占10%,人均占有率最低。另外,空气净化器在美国家庭的普及率为27%,每年销量为2000万台,而加拿大、英国、意大利、日本、韩国等国家在公共场所、家庭居室等的室内空气改善设备配置拥有率都已超过20%。但是,中国的室内空气污染改善的相关产品的普及率还不到0.1%,在中国,空气净化器在公共场所和城市家庭的应用才刚刚起步,销量仅约30万台,这就意味着空气净化器在中国还有很大的发展空间。
  在另一方面,空气净化产品的市场消费能力也在逐年递增。在家装环保方面,越来越多的家庭选择除甲醛、去异味的产品;北京奥运会、上海世博会、广州亚运会、深圳大运会等工程也都选择了空气净化产品用于改善公共环境空气质量;在全国两会中,政协委员、致公党北京市委专职副主委谢朝华表示,应该采用政府采购的方式在医院、学院、机场等公共场所配备空气净化设备,并对消费者采取补贴或者消费券的形式,降低售价等一些措施让低消费人群能够买的起,从而促进空气净化器的销售。
  在低碳节能趋势及市场呼吁下,空气净化产业专题展会——2010广州国际室内空气优化产品与设备展将于2010年8月26—28日在广交会?琶洲展馆C区举办。在当前人们环保意识强烈及产业发展的良好大环境下,空气净化市场的日渐兴旺和利润空间吸引了越来越多的企业投资掘金。作为国内唯一的以空气优化为主题的展会,本届展会专业性极强,规划为过滤净化、温湿度调节、通风排气、活性炭、光触媒等空气优化产品及设备、材料的展示,通过各方的合作交流,展示一个健康产业的蓬勃发展生机;在全国树立一个空气优化产业展标杆,本着全面展示行业发展现状,促进行业间交流合作的原则,将全力促进空气优化企业树立品牌形象、促进行业发展壮大。






鲁氏鼓风机常见的故障
    

  一:风机无法运转:

(1) 电器线路毛病
(2) 马达故障
(3) 气室内部有异物掉入
(4) 转子因生锈卡死
(5) 齿轮咬合部位有异物
(6) 鼓风机出入口管路阻塞

  二:出口温度过高:

(1) 齿轮箱油位过高

(2) 滤网的阻力过大
(3) 出入口压力差过大
(4) 转子间隙偏离

  三:轴承温度过高:

(1) 油位过高,滑脂过多

(2) 润滑油的黏度过大或过稀
(3) 使用压力过高
(4) 入口气体变化
(5) 轴承磨损
(6) 轴承部分的轴磨损
(7) 皮带张力过大
(8) 转子温度上升影响

  四:齿轮油温度偏高:

(1) 润滑油过多或过少
(2) 润滑油黏度过大或过稀
(3) 鼓风机使用压力过高
(4) 齿轮磨损
(5) 齿隙过大

  五:电流超载:

(1) 出入口管路阻抗增大,致使出入口压差变大

(2) 鼓风机转速提高
(3) 马达异常
(4) 转子生锈
(5) 异物掉入气室内部
(6) 转子发生碰撞
(7) 转子与气室或侧板碰撞

  六:异常声音:

(1) 转子互相碰撞
(2) 转子与气室或侧板碰撞
(3) 齿轮磨损或有异物
(4) 异物掉入气室内部
(5) 皮带张力过松或碰到皮带护盖
(6) 轴承损坏


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收录时间:2011年01月07日 18:23:27 来源:ccen 作者:

 若想提高小型前弯式离心风机效率,及其内流的剖析对这种类型的风机提高其效率的措施之一,就是使进入流道的气流以无冲角形式进入,为了保证流体与叶片不产生冲击,可将叶片形状做成双圆弧形,即将前向弯曲叶片在进口端再弯一小段小圆弧,并同时与大圆弧相切,与径向速度及进口内径相切,使它在某一设计流量下的径向速度方向保持在叶片进口端的径向方向,使进口端切向速度为零,这样便可提高流动效率,也就提高了风机效率。
(一)风机维护工作制度
   1.风机必须专人使用,专人维修。
   2.风机不许带病运行。
   3.定期清除风机内部的灰尘,特别是叶轮上的灰尘、污垢等杂质,以防止锈蚀和失衡。
   4.风机维修必须强调首先断电停车。
   5.对温度计及油标的灵敏性定期检查。
   6.除每次拆修后应更换润滑油外,正常情况下3-6月更换一次润滑油。
 (二)风机的主要故障及原因
   1.轴承箱剧烈震动
   ①风机轴与电机轴不同心,联轴器装歪
   ② 机壳或进风口与叶轮摩擦
   ③ 基础的钢度不牢固
   ④叶轮铆钉松动或叶轮变形
   ⑤叶轮轴盘与轴松动,或联轴器螺栓松动
   ⑥机壳与支架、轴承箱与支架、轴承箱盖于座等联接螺栓松动
   ⑦风机进出气管道安装不良
   ⑧转子不平衡,引风机叶片磨损
   2.轴承温升过高
   ①轴承箱剧烈震动
   ②润滑油脂质量不亮、变质、含有过多灰尘、粘沙、污垢等杂质
   ③轴承箱盖、座连接螺栓紧力过大或过小
   ④轴与滚动轴承安装歪斜,前后两轴承不同心
   ⑤滚动轴承损坏
   3.电极电流过大或温升过高
   ①开车时进气管道闸门或节流阀未关严
   ②流量超过规定值
   ③风机输送气体的密度过大或有粘性物质
   ④电机输入电压过低或电源单相断电
   ⑤联轴器连接不正,皮圈过紧或间隙不匀
   ⑥受轴承箱剧烈震动的影响

     中国风机产业网  我们老是会发现有些场所的风机不但使用效果非常好,而且还能达到很好的节能降耗效果,这对于我们这些初次使用风机的用户来说,是多么难题的事,但是只要我们也能把握这些节能降耗的方法和技巧,我们的风机也同样能达到很好的效果,我们都知道,风机的高耗能固然也能达到一定的效果,但是却会加重用户的经济本钱支出,这对于我们来说也长短常困扰的事,实在我们仅仅把握一些技巧仍是远远不够的,还需要用户在风机的不断使用中去试探这些技巧,融会贯通效果才最佳。  

      风机的节能降耗是需要建立在风机没有故障的基础之上的,风机的震惊,噪音,摩擦都会加重风机的能源消耗,湿帘空调,叶轮旋转时碰擦,此时会发生异常的声音和激烈的振动。原因是贮运,安装,使用过程中风机外壳或叶轮部件发生变形。贮运,安装,使用过程中传动件或机壳变形叶轮平衡破坏。原因如下:叶轮受压变形;叶轮与轴套的连接件松动;吊装不妥导致主轴变形;电机固定螺旋松动;风机底脚螺栓未固紧。这些都是产生风机震惊的一些因素,但是这也不是全部的原因,仍是良多其他类型的故障也会产生风机的震惊。我们在达到风机节能降耗目的之前需要把这些题目给解决了,才能进行下一步的工作。   

     因为风机的使用存在能源过度消耗的题目,所以电念头的压力比较大,产生的热量都比较多,电机轴承损坏,配合间隙小,不符合要求;电机断相运行或接线错误;电源电压过低。这些原因都会引起风机温渡过高的题目,解决这些题目,风机的使用效率天然就能得到进步了,而且也能达到一定的节能降耗效果。

   


 高效率和高压比的离心压缩机设计,除叶轮气动设计外,扩压器内的压力恢复性能也非常重要。无叶扩压器结构简单,性能曲线平坦,应用十分广泛。但无叶扩压器中 , 气流的流动方向角较小 , 速度周向分量大 , 所以流动路程较长 , 摩擦损失大。而在有叶扩压器中 , 叶片的形状和安装情况迫使气流流动的方向角逐渐增大 , 流程缩短 , 摩擦损失小[1]。施小将[2]就为一未达到设计参数的离心压缩机配加有叶扩压器,从而解决了其性能偏低的问题。但在变工况情况下,由于叶片扩压器的进口冲角损失较大,会使效率下降明显。当冲角增大到一定值后,就容易发生强烈的分离现象,导致压缩机的喘振。

  Senoo[3]提出了低稠度叶片扩压器LSD的概念,指出正是几何喉口限制了叶片扩压器的堵塞流量,故除去几何喉口将提供比传统叶片扩压器更好的性能。它的结果表明:LSD在几乎不损失稳定工况范围的情况下,能达到相当好的压力恢复值。 Hayami等人[4]的研究也表明:在亚音速的离心压缩机中 , 稠度为0.69的叶片扩压器可以在不损失流量范围的情况下,获得比无叶扩压器更好的性能。 Engeda[5]对8个不同稠度的叶片扩压器进行了试验研究 , 认为当叶片稠度增加时 , 流动范围变窄,压力恢复系数提高。 Prasad Mukkavilli等人[6]的 研究结果表明,即使LSD也存在最优稠度和安装角。 Sivan Reddy T CH等人[7]发现扩压器的叶片弦长对静压恢复系数有影响,且叶片表面的静压分布显示,大流量下叶片表面静压要小于小流量下的。赵晓路等人和费继友等人[8-9]也对LSD的扩压性能进行了分析。

1  叶片扩压器模型

  以某小型离心压缩机为计算模型,设计比转数为2.83,设计流量系数为0.0143,雷诺数为2.24×106。图1为离心压缩机子午面示意图,1-1为叶轮进口,2-2为叶轮出口,3-3为扩压器进口,4-4为扩压器出口。图2为叶轮与扩压器安装示意图,叶轮按逆时针旋转。同一叶轮匹配了7个不同的叶片扩压器和一个无叶扩压器VNL。

  叶片的稠度:б=b/t=b/(2πr/n),其中b为叶片弦长;n为叶片数;r为叶栅进口半径。故叶片的稠度变化可以通过改变弦长b或叶片数n得到。计算中采用的7个不同的叶片扩压器Vn190、Vn165、Vn114、Vn090、Vn064、Vb090、Vb064,其中V指叶片扩压器;n/b表示改变的是叶片数n/弦长b;后3位数字则是叶片扩压器稠度的100倍值。Vn190即指弦长b不变,叶片数n变化,稠度为1.9的叶片扩压器。

图1 离心压缩机子午面示意图        图2 叶轮与扩压器安装示意图

2  数值方法

  流场数值计算是应用Fine/Turbo软件求解三维定常Navier-Stokes方程组得到的。湍流模型选用Spalart-Allmaras模型。康顺等人[10]用Fine/Turbo软件求解的一个高压比离心叶轮三维定常流场结果与试验结果进行了详细的对比确认,60万以上网格数得到的计算结果与试验结果相比是基本可信的。

  将叶轮与扩压器放在一起做网格,这样的网格进行计算不仅能方便准确的获得扩压器的进口条件,更能将下游扩压器对上游叶轮的扰动也考虑进来,从而达到更接近真实现象的结果。网格整体采用C型网格,叶轮的前缘、尾缘和扩压器的尾缘处作为钝体处理,网格总数约为80万。

3  扩压器总体性能与内部损失分析

3.1  总体性能

  图3是不同扩压器的离心压缩机等熵效率曲线,图4是静压比曲线,扩压器Vn165、Vn114、Vn064稠度递减。由图3、图4中看出,叶片扩压器在小流量范围内静压比和等熵效率都较高, 但在大流量下各叶片扩压器就都下降了。由图3看出在稠度较高时,最大效率值和小流量下的效率和压比较高,但其在大流量下效率和压比都急剧下降。随着稠度降低,最高效率值越低,但效率曲线越平坦,大流量下的压比和等熵效率的下降也越慢,同时扩压器的最佳效率点也越往大流量方向偏移,压缩机的流量范围也变宽了。但当稠度降低到1.14即Vn114以后,继续降低稠度,压缩机级的最大效率值降低了,而流动范围的增大却不明显了。这现象应证了Senoo[1]的结论, 扩压器的喉部面积影响了压缩机的流量范围,喉口消除后流量范围就很小了。

  与上述几个减小叶片数降稠度得到的结果相比较,削减尾缘得到的稠度为0.64的叶片扩压器Vb064的等熵效率和静压下降得更快。虽然它的喘振流量范围略宽,但它在略大于设计工况流量下的效率很快就下降到低于无叶扩压器。

图3 不同扩压器下离心压缩机级的等熵效率 图4 不同扩压器下离心压缩机级的静压比

   图5为通过改变叶片数变稠度得到的扩压器 Vn190~ Vn064 的离心压缩机级在不同流量下的等熵效率曲线图;图6为不同流量下扩压器Vn190~Vn064 的离心压缩机级的静压比图,Φ/Φ0为实际流量与设计流量之比。从图5中可看出,离心压缩机的最大效率值存在最佳值,叶片数为13,稠度为1.65的扩压器Vn165的最高效率值最大。但稠度较大的Vn190、Vn165在大流量Φ/Φ0>1时的等熵效率和静压比下降明显。而在稠度降低后,大流量下的等熵效率和静压比下降就缓慢多了,且其最大效率值和小流量φ/φ0<1时的等熵效率和静压比的下降并不显著。

  故综合考虑,稠度为1.14的扩压器Vn114为合适的选择,虽然它的最大效率值和小流量下的效率略低于Vn165,但在非设计工况下的等熵效率和静压比减小量较小,且从图3中也可看出其流动范围已十分宽广。

   

图5变扩压器叶片数目的离心压缩机等熵效率 图6变扩压器叶片数目的离心压缩机级静压比

  在稠度相同时,弦长的不同,使得各叶片扩压器之间的差异也很大。为了更清楚地进行比较,图7给出了稠度σ=0.64 不同降稠方式下的离心压缩机级的等熵效率曲线,图8为σ=0.64时离心压缩机级的静压比曲线。空心点表示的是改变叶片数降稠度得到的结果;实心点表示的是削减尾缘降稠度得到的结果。从这两个图看出,与通过减少叶片数得到的结果相比,修剪尾缘降低稠度得到的静压比和效率在整个流量范围内都要低得多。

 

图7 σ=0.64不同降稠方式下离心压缩机级的等熵效率  图8 σ=0.64时离心压缩机级的静压比

3.2  内部损失分析

  为说明扩压器内部不同截面处的流动损失分布,将扩压器沿流动方向从进口到出口均匀地截0、0.25、0.5、0.75、1五个截面。定义总压损失系数为Cpt=(pt3-pt)/(pt3-p3)。其中pt为当地总压;pt3为扩压器进口总压;p3为扩压器进口静压。故Cpt 值越大,就表明该处总压损失越大。

  

图9 φ/φ0<1扩压器内的总压损失分布  图10 φ/φ0<1扩压器内的总压损失分布

  图9为小流量φ/φ0<1时不同扩压器内总压损失系数分布,图10为大流量φ/φ0>1时不同扩压器内总压损失系数分布。从两图中看出,尽管Vb064在前4个流道截面内的流动损失并不十分明显,但在扩压器的出口截面上损失却是最大的,流道75%截面处是扩压器Vb064的叶片尾缘,从叶片尾缘到扩压器出口之间的无叶区域流道内的总压损失的急剧增大。

4  结论

  ( 1 )离心压缩机的最大效率值在不同稠度范围内存在最大值。

  ( 2 )扩压器的喉部面积影响了压缩机的流量范围:稠度越低,离心压缩机流动范围越宽广;但在消除喉口后,继续降低稠度,离心压缩机的等熵效率和压比会下降,但流动范围的增大就很小。

  ( 3 )在相同稠度下,减少叶片数得到的效果要优于修剪尾缘所得到的,且扩压器内消减尾缘后存在的无叶空间内的总压损失很大。





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